Նկարագրություն:

Երկրում գործող կանոններն ու կանոնակարգերը նախատեսում են, որ նախագծերը պետք է ներառեն միջոցներ՝ մարդկանց կենսաապահովման համար օգտագործվող սարքավորումները աղմուկից պաշտպանելու համար։ Նման սարքավորումները ներառում են օդափոխության և օդորակման համակարգեր:

Ակուստիկ հաշվարկը որպես հիմք ցածր աղմուկի օդափոխության (օդափոխման) համակարգի նախագծման համար

V. P. Գուսև, տեխնիկական գիտությունների դոկտոր գիտ., պետ Օդափոխության և ինժեներատեխնոլոգիական սարքավորումների աղմուկից պաշտպանության լաբորատորիա (NIISF)

Երկրում գործող կանոններն ու կանոնակարգերը նախատեսում են, որ նախագծերը պետք է ներառեն միջոցներ՝ մարդկանց կենսաապահովման համար օգտագործվող սարքավորումները աղմուկից պաշտպանելու համար։ Նման սարքավորումները ներառում են օդափոխության և օդորակման համակարգեր:

Ձայնի թուլացման նախագծման հիմքը օդափոխության համակարգերիսկ օդորակումը ակուստիկ հաշվարկ է՝ ցանկացած օբյեկտի օդափոխության նախագծի պարտադիր կիրառում: Նման հաշվարկի հիմնական խնդիրներն են՝ օդային օդափոխության օկտավայի սպեկտրի որոշումը, կառուցվածքային օդափոխության աղմուկը նախագծման կետերում և դրա պահանջվող նվազեցումը` համեմատելով այս սպեկտրը թույլատրելի սպեկտրի հետ՝ ըստ հիգիենիկ չափանիշների: Աղմուկի պահանջվող նվազեցումն ապահովելու համար շինարարական և ակուստիկ միջոցներ ընտրելուց հետո կատարվում է ձայնային ճնշման ակնկալվող մակարդակների ստուգման հաշվարկ նույն նախագծային կետերում՝ հաշվի առնելով այդ միջոցառումների արդյունավետությունը:

Ստորև բերված նյութերը չեն հավակնում լինել օդափոխության համակարգերի (տեղակայանքների) ակուստիկ հաշվարկի մեթոդաբանության ամբողջական ներկայացում: Դրանք պարունակում են տեղեկատվություն, որը պարզաբանում, լրացնում կամ նորովի բացահայտում է այս տեխնիկայի տարբեր ասպեկտները՝ օգտագործելով օդափոխիչի ակուստիկ հաշվարկի օրինակը՝ որպես օդափոխության համակարգում աղմուկի հիմնական աղբյուր: Նյութերը կօգտագործվեն աղմուկի թուլացման հաշվարկի և նախագծման կանոնների պատրաստման համար օդափոխման միավորներդեպի նոր SNiP:

Ակուստիկ հաշվարկների սկզբնական տվյալները սարքավորման աղմուկի բնութագրերն են՝ ձայնային հզորության մակարդակները (SPL) օկտավայի տիրույթներում 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Հց միջին հաճախականություններով: Մոտավոր հաշվարկների համար երբեմն օգտագործվում են աղմուկի աղբյուրների ձայնային հզորության ճշգրտված մակարդակները դԲԱ-ով:

Հաշվարկային կետերը տեղակայված են մարդու բնակավայրերում, մասնավորապես, օդափոխիչի տեղադրման վայրում (օդափոխման խցիկում); օդափոխիչի տեղադրման վայրին հարող սենյակներում կամ տարածքներում. օդափոխման համակարգով սպասարկվող սենյակներում; այն սենյակներում, որտեղ օդային խողովակները անցնում են տարանցիկ ճանապարհով. սարքի տարածքում օդի ընդունման կամ արտանետման համար, կամ միայն օդի ընդունման համար վերաշրջանառության համար:

Դիզայնի կետը գտնվում է այն սենյակում, որտեղ տեղադրված է օդափոխիչը

Ընդհանուր առմամբ, սենյակում ձայնային ճնշման մակարդակները կախված են աղբյուրի ձայնային հզորությունից և աղմուկի արտանետման ուղղորդված գործակիցից, աղմուկի աղբյուրների քանակից, նախագծային կետի գտնվելու վայրից՝ աղբյուրի և պարսպի նկատմամբ։ շինարարական կառույցներ, սենյակի չափի և ակուստիկ որակների վրա։

Օկտավայի ձայնային ճնշման մակարդակները, որոնք ստեղծված են օդափոխիչ(ների) կողմից տեղադրման վայրում (օդափոխման խցիկում) հավասար են.

որտեղ Фi-ն աղմուկի աղբյուրի ուղղորդման գործակիցն է (անչափ);

S-ն աղբյուրը շրջապատող և հաշվարկված կետով անցնող երևակայական ոլորտի կամ դրա մի մասի մակերեսն է, m2;

B-ն սենյակի ձայնային հաստատունն է, m2:

Դիզայնի կետը գտնվում է այն սենյակին կից սենյակում, որտեղ տեղադրված է օդափոխիչը

Օդային աղմուկի օկտավայի մակարդակները, որոնք ներթափանցում են ցանկապատի միջով դեպի այն սենյակին կից մեկուսացված սենյակ, որտեղ տեղադրված է օդափոխիչը, որոշվում են աղմկոտ սենյակի ցանկապատերի ձայնամեկուսացման ունակությամբ և պաշտպանված սենյակի ակուստիկ հատկություններով, որն արտահայտվում է. բանաձև:

որտեղ L w-ն աղմուկի աղբյուր ունեցող սենյակում օկտավայի ձայնային ճնշման մակարդակն է, դԲ;

R - օդային աղմուկից մեկուսացում պարսպապատ կառուցվածքով, որի միջոցով աղմուկը ներթափանցում է, դԲ;

S - պարսպապատ կառույցի տարածք, մ 2;

B u - մեկուսացված սենյակի ձայնային հաստատուն, մ 2;

k-ն գործակից է, որը հաշվի է առնում սենյակում ձայնային դաշտի ցրվածության խախտումը։

Դիզայնի կետը գտնվում է համակարգի կողմից սպասարկվող սենյակում

Օդափոխիչի աղմուկը տարածվում է օդափոխիչով (օդային ալիքով), մասամբ թուլանում է դրա տարրերում և ներթափանցում սպասարկվող սենյակ օդի բաշխման և օդի ընդունման վանդակաճաղերի միջոցով: Օկտավային ձայնային ճնշման մակարդակները սենյակում կախված են օդային խողովակի աղմուկի նվազեցման քանակից և այդ սենյակի ակուստիկ որակներից.

որտեղ L Pi-ը i-րդ օկտավայում օդափոխիչի կողմից արտանետվող ձայնային հզորության մակարդակն է օդափոխիչի մեջ.

D L networki - թուլացում օդային ալիքում (ցանցում) աղմուկի աղբյուրի և սենյակի միջև.

D L pomi - նույնը, ինչ բանաձեւում (1) - բանաձեւ (2):

Թուլացումը ցանցում (օդային ալիքում) Ցանցի D L P-ն իր տարրերի թուլացման գումարն է, որը հաջորդաբար տեղակայված է ձայնային ալիքների երկայնքով: Խողովակների միջոցով ձայնի տարածման էներգետիկ տեսությունը ենթադրում է, որ այդ տարրերը չեն ազդում միմյանց վրա: Փաստորեն, ձևավորված տարրերի և ուղիղ հատվածների հաջորդականությունը կազմում է մեկ ալիքային համակարգ, որում ընդհանուր դեպքում թուլացման անկախության սկզբունքը չի կարող արդարացվել մաքուր սինուսոիդային տոնով: Միևնույն ժամանակ, օկտավայի (լայն) հաճախականության տիրույթներում առանձին սինուսոիդային բաղադրիչներով ստեղծված կանգնած ալիքները ջնջում են միմյանց, և, հետևաբար, էներգետիկ մոտեցումը, որը հաշվի չի առնում օդուղիների ալիքի օրինաչափությունը և հաշվի է առնում ձայնային էներգիայի հոսքը: համարել արդարացված։

Թիթեղային նյութից պատրաստված օդուղիների ուղիղ հատվածների թուլացումը պայմանավորված է պատերի դեֆորմացիայի և ձայնային ճառագայթման հետևանքով առաջացած կորուստներով: Ձայնային հզորության մակարդակի D L P կրճատումը մետաղական օդային խողովակների ուղիղ հատվածների 1 մ երկարության վրա կախված հաճախականությունից կարելի է դատել Նկ. 1.

Ինչպես տեսնում եք, ուղղանկյուն լայնական կտրվածքով օդային խողովակներում թուլացումը (ուլտրաձայնային ինտենսիվության նվազում) նվազում է ձայնի հաճախականության բարձրացման հետ, իսկ կլոր կտրվածքով օդուղիներում՝ ավելանում: Եթե ​​կա ջերմամեկուսացում մետաղական օդային խողովակների վրա, ցույց է տրված Նկ. 1 արժեքները պետք է ավելացվեն մոտավորապես երկու անգամ:

Ձայնային էներգիայի հոսքի մակարդակի թուլացման (նվազման) հասկացությունը չի կարող նույնականացվել օդային ալիքում ձայնային ճնշման մակարդակի փոփոխության հայեցակարգի հետ: Երբ ձայնային ալիքը շարժվում է ալիքով, նրա կրած էներգիայի ընդհանուր քանակը նվազում է, բայց դա պարտադիր չէ, որ կապված լինի ձայնային ճնշման մակարդակի նվազման հետ: Նեղացող ալիքում, չնայած ընդհանուր էներգիայի հոսքի թուլացմանը, ձայնային ճնշման մակարդակը կարող է աճել ձայնային էներգիայի խտության բարձրացման պատճառով: Ընդարձակվող խողովակում, ընդհակառակը, էներգիայի խտությունը (և ձայնային ճնշման մակարդակը) կարող է նվազել ավելի արագ, քան ձայնի ընդհանուր հզորությունը: Փոփոխական խաչմերուկ ունեցող հատվածում ձայնի թուլացումը հավասար է.

(5)

որտեղ L 1 և L 2 ձայնային ճնշման միջին մակարդակներն են ալիքի հատվածի սկզբնական և վերջնական հատվածներում ձայնային ալիքների երկայնքով.

F 1-ը և F 2-ը համապատասխանաբար ալիքի հատվածի սկզբում և վերջում խաչմերուկային հատվածներն են:

Թուլացումը շրջադարձներում (արմունկներով, թեքումներով) հարթ պատերով, որոնց խաչմերուկը ալիքի երկարությունից փոքր է, որոշվում է ռեակտիվությամբ, ինչպիսիք են լրացուցիչ զանգվածը և ավելի բարձր կարգի ռեժիմների առաջացումը: Հոսքի կինետիկ էներգիան առանց կապուղու խաչմերուկի փոփոխության շրջադարձի ժամանակ մեծանում է արագության դաշտի անհավասարության պատճառով: Քառակուսի ռոտացիան գործում է որպես ցածր անցումային ֆիլտր: Հարթ ալիքի միջակայքում պտտվելիս աղմուկի նվազեցման չափը տրված է ճշգրիտ տեսական լուծումով.

(6)

որտեղ K-ն ձայնի փոխանցման գործակցի մոդուլն է:

≥ l /2-ի համար K-ի արժեքը զրո է, իսկ անկման հարթության ձայնային ալիքը տեսականորեն ամբողջությամբ արտացոլվում է ալիքի պտույտով:

Իրական ձևավորումներում, ըստ աշխատանքի, առավելագույն թուլացումը 8-10 դԲ է, երբ ալիքի երկարության կեսը տեղավորվում է ալիքի լայնության մեջ: Աճող հաճախականությամբ թուլացումը նվազում է մինչև 3-6 դԲ, ալիքի լայնության մոտ երկու անգամ մեծությամբ մոտ ալիքի երկարությունների շրջանում: Այնուհետև այն կրկին սահուն ավելանում է բարձր հաճախականություններում՝ հասնելով 8-13 դԲ-ի։ Նկ. Նկար 3-ը ցույց է տալիս աղմուկի թուլացման կորերը կապուղու պտույտներում հարթ ալիքների համար (կոր 1) և պատահական, ցրված ձայնի անկման համար (կոր 2): Այս կորերը ստացվում են տեսական և փորձարարական տվյալների հիման վրա։

Աղմուկի առավելագույն նվազեցման առկայությունը a = l/2-ում կարող է օգտագործվել ցածր հաճախականության դիսկրետ բաղադրիչներով աղմուկը նվազեցնելու համար՝ կարգավորելով ալիքների չափերը ըստ հետաքրքրության հաճախականության:

90°-ից պակաս պտույտների վրա աղմուկի նվազեցումը մոտավորապես համաչափ է պտտման անկյան հետ: Օրինակ, 45° շրջադարձի ժամանակ աղմուկի մակարդակի նվազումը հավասար է 90° շրջադարձի դեպքում կրճատման կեսին: 45°-ից պակաս անկյուններով շրջադարձերի դեպքում աղմուկի նվազեցումը հաշվի չի առնվում: Օդատար խողովակների հարթ պտույտների և ուղղորդող թիակներով ուղիղ ոլորումների դեպքում աղմուկի նվազեցումը (ձայնի հզորության մակարդակը) կարելի է որոշել՝ օգտագործելով Նկ. 4.

Կապուղու ճյուղերում, որոնց լայնակի չափերը ձայնային ալիքի երկարության կեսից պակաս են, թուլացման ֆիզիկական պատճառները նման են արմունկների և թեքությունների թուլացման պատճառներին: Այս թուլացումը որոշվում է հետևյալ կերպ (նկ. 5):

Հիմնվելով միջավայրի շարունակականության հավասարման վրա.

Ճնշման շարունակականության պայմանից (r p + r 0 = r pr) և հավասարումից (7) փոխանցվող ձայնային հզորությունը կարող է ներկայացվել արտահայտությամբ.

	(11)
	(12)
	(13)

և ձայնային հզորության մակարդակի նվազում ճյուղի լայնական հատվածի հետ

Եթե ​​կա կիսաալիքի երկարությունից պակաս լայնակի չափումներ ունեցող ալիքի խաչմերուկի հանկարծակի փոփոխություն (նկ. 6 ա), ձայնի հզորության մակարդակի նվազումը կարող է որոշվել այնպես, ինչպես ճյուղավորումը:

(14)

Կապուղու խաչմերուկի նման փոփոխության հաշվարկման բանաձևն ունի ձևը

որտեղ m-ը ալիքի ավելի մեծ լայնական հատվածի հարաբերակցությունն է փոքրին:

Ձայնային հզորության մակարդակի նվազումը, երբ ալիքի չափերը մեծ են, քան հարթությունից դուրս ալիքների կիսաալիքի երկարությունը՝ ալիքի հանկարծակի նեղացման պատճառով:

Եթե ​​ալիքը ընդլայնվում կամ սահուն նեղանում է (նկ. 6 բ և 6 դ), ապա ձայնի հզորության մակարդակի նվազումը զրո է, քանի որ ալիքի չափից փոքր երկարությամբ ալիքների արտացոլումը տեղի չի ունենում: Օդափոխման համակարգերի պարզ տարրերում բոլոր հաճախականություններում ընդունվում են նվազեցման հետևյալ արժեքները՝ ջեռուցիչներ և օդային հովացուցիչներ 1,5 դԲ, 10 դԲ, ցանցային զտիչներ 0 դԲ, օդափոխիչի ցանցին հարող տեղը 2 դԲ:

Օդատար խողովակի ծայրից ձայնի արտացոլումը տեղի է ունենում, եթե օդատարի լայնակի չափը փոքր է ձայնային ալիքի երկարությունից (նկ. 7):

Եթե ​​հարթ ալիքը տարածվում է, ապա մեծ խողովակում անդրադարձ չկա, և կարելի է ենթադրել, որ անդրադարձի կորուստներ չկան։ Այնուամենայնիվ, եթե բացվածքը միացնում է մեծ սենյակն ու բաց տարածությունը, ապա բացվածք են մտնում միայն ցրված ձայնային ալիքները՝ ուղղված դեպի բացվածքը, որոնց էներգիան հավասար է ցրված դաշտի էներգիայի քառորդին։ Հետեւաբար, այս դեպքում ձայնի ինտենսիվության մակարդակը թուլանում է 6 դԲ-ով:

Օդի բաշխման վանդակաճաղերից ձայնային ճառագայթման ուղղորդման բնութագրերը ներկայացված են Նկ. 8.

Երբ աղմուկի աղբյուրը գտնվում է տարածության մեջ (օրինակ, մեծ սենյակում գտնվող սյունակի վրա) S = 4p r 2 (ճառագայթումը ամբողջական ոլորտի մեջ); պատի միջին մասում, առաստաղը S = 2p r 2 (ճառագայթումը դեպի կիսագնդում); երկփեղկ անկյան մեջ (ճառագայթումը 1/4 ոլորտի մեջ) S = p r 2;

եռանկյուն S = p r 2 /2 անկյունում:

Սենյակում աղմուկի մակարդակի թուլացումը որոշվում է բանաձևով (2): Նախագծման կետն ընտրվում է մարդկանց մշտական ​​բնակության վայրում՝ աղմուկի աղբյուրին ամենամոտ, հատակից 1,5 մ հեռավորության վրա։ Եթե ​​նախագծման կետում աղմուկը ստեղծվում է մի քանի վանդակաճաղերի միջոցով, ապա ակուստիկ հաշվարկը կատարվում է հաշվի առնելով դրանց ընդհանուր ազդեցությունը:

Երբ աղմուկի աղբյուրը սենյակով անցնող տարանցիկ օդային խողովակի մի հատվածն է, ապա (1) բանաձևով հաշվարկման նախնական տվյալները նրա կողմից արտանետվող աղմուկի ձայնային հզորության օկտավային մակարդակներն են՝ որոշված ​​մոտավոր բանաձևով.

որտեղ L pi-ն աղբյուրի ձայնային հզորության մակարդակն է i-րդ օկտավայի հաճախականության գոտում, դԲ;

D L’ Рnetii - թուլացում ցանցում աղբյուրի և դիտարկվող տարանցիկ հատվածի միջև, դԲ;

R Ti - օդային խողովակի տարանցիկ հատվածի կառուցվածքի ձայնային մեկուսացում, դԲ;

S T - տարանցիկ հատվածի մակերեսը, որը բացվում է սենյակ, մ 2;

F T - օդային խողովակի հատվածի խաչմերուկի տարածքը, մ 2:

Բանաձև (16) հաշվի չի առնում ձայնային էներգիայի խտության աճը օդային խողովակում արտացոլումների պատճառով. Ծորանային կառուցվածքի միջոցով ձայնի անկման և փոխանցման պայմանները զգալիորեն տարբերվում են սենյակի պարիսպներով ցրված ձայնի փոխանցումից:

Օդափոխիչի աղմուկը տարածվում է օդափոխիչի միջով և ճառագայթվում է շրջակա տարածություն վանդակաճաղի կամ լիսեռի միջոցով, անմիջապես օդափոխիչի պատերի կամ բաց խողովակի միջով, երբ օդափոխիչը տեղադրվում է շենքից դուրս:

Եթե ​​օդափոխիչից մինչև նախագծման կետ հեռավորությունը շատ ավելի մեծ է, քան դրա չափը, աղմուկի աղբյուրը կարելի է համարել կետային աղբյուր:

Այս դեպքում նախագծման կետերում օկտավայի ձայնային ճնշման մակարդակները որոշվում են բանաձևով

որտեղ L Pocti-ն աղմուկի աղբյուրի օկտավայի ձայնային հզորության մակարդակն է, դԲ;

D L Pneti - ձայնի հզորության մակարդակի ընդհանուր նվազում ձայնի տարածման ուղու երկայնքով օդային խողովակում դիտարկվող օկտավայի գոտում, դԲ;

D L ni - ձայնային ճառագայթման ուղղորդման ցուցիչ, դԲ;

r - աղմուկի աղբյուրից մինչև հաշվարկված կետի հեռավորությունը, մ;

W-ը ձայնի ճառագայթման տարածական անկյունն է.

բ ա - մթնոլորտում ձայնի թուլացում, դԲ/կմ.

Եթե ​​կա մի շարք օդափոխիչներ, վանդակաճաղեր կամ սահմանափակ չափի այլ ընդլայնված աղմուկի աղբյուր, ապա (17) բանաձևի երրորդ տերմինը վերցվում է 15 լգր:

Կառուցվածքային աղմուկի հաշվարկ

Օդափոխման խցիկներին հարող սենյակներում կառուցվածքային աղմուկը առաջանում է օդափոխիչից առաստաղ դինամիկ ուժերի փոխանցման արդյունքում: Օկտավայի ձայնային ճնշման մակարդակը հարակից մեկուսացված սենյակում որոշվում է բանաձևով

Մեկուսացված սենյակից վերև գտնվող առաստաղից դուրս գտնվող տեխնիկական սենյակում գտնվող երկրպագուների համար.

(20)

որտեղ L Pi-ը օդային աղմուկի օկտավայի ձայնային հզորության մակարդակն է, որն արտանետվում է օդափոխիչի կողմից օդափոխման խցիկում, դԲ;

Z c-ը թրթռման մեկուսիչ տարրերի ընդհանուր ալիքային դիմադրությունն է, որոնց վրա տեղադրված է սառնարանային մեքենան, N s/m;

Z մեկ - հատակի մուտքային դիմադրություն - կրող սալաքար, հատակի բացակայության դեպքում առաձգական հիմք, հատակի սալեր - առկայության դեպքում, N s/m;

S-ը մեկուսացված սենյակի վերևում գտնվող տեխնիկական սենյակի պայմանական հատակն է, մ 2;

S = S 1 S 1-ի համար > S u /4; S = S u /4;

երբ S 1 ≤ S u /4, կամ եթե տեխնիկական սենյակը գտնվում է ոչ թե մեկուսացված սենյակի վերևում, այլ ունի մեկ ընդհանուր պատ.

S 1 - մեկուսացված սենյակի վերևում գտնվող տեխնիկական սենյակի տարածքը, մ 2;

S u - մեկուսացված սենյակի տարածք, մ 2;

S - տեխնիկական սենյակի ընդհանուր մակերեսը, մ 2;

R - սեփական օդային աղմուկի մեկուսացում առաստաղի կողմից, դԲ:

Օկտավայի ձայնային ճնշման մակարդակների պահանջվող նվազումը հաշվարկվում է առանձին աղմուկի յուրաքանչյուր աղբյուրի համար (օդափոխիչ, ձևավորված տարրեր, կցամասեր), բայց ձայնային հզորության սպեկտրում նույն տեսակի աղմուկի աղբյուրների քանակը և յուրաքանչյուրի կողմից ստեղծված ձայնային ճնշման մակարդակների մեծությունը: դրանցից նախագծման կետում հաշվի են առնվում: Ընդհանուր առմամբ, յուրաքանչյուր աղբյուրի համար պահանջվող աղմուկի նվազեցումը պետք է լինի այնպիսին, որ աղմուկի բոլոր աղբյուրներից օկտավայի հաճախականության տիրույթներում ընդհանուր մակարդակները չգերազանցեն ձայնային ճնշման թույլատրելի մակարդակները:

Մեկ աղմուկի աղբյուրի առկայության դեպքում օկտավայի ձայնային ճնշման մակարդակների պահանջվող նվազումը որոշվում է բանաձևով

որտեղ n-ը հաշվի առնված աղմուկի աղբյուրների ընդհանուր թիվն է:

Քաղաքային բնակավայրերում օկտավայի ձայնային ճնշման մակարդակների պահանջվող կրճատումներից երեքը որոշելիս n աղմուկի աղբյուրների ընդհանուր թիվը պետք է ներառի բոլոր աղմուկի աղբյուրները, որոնք ստեղծում են ձայնային ճնշման մակարդակներ նախագծային կետում, որոնք տարբերվում են 10 դԲ-ից պակաս:

Օդափոխման համակարգի աղմուկից պաշտպանված սենյակում նախագծային կետերի համար D L երեքը որոշելիս աղմուկի աղբյուրների ընդհանուր թիվը պետք է ներառի.

օդափոխիչի աղմուկի պահանջվող կրճատումը հաշվարկելիս - սենյակը սպասարկող համակարգերի քանակը. օդի բաշխիչ սարքերի և կցամասերի կողմից առաջացած աղմուկը հաշվի չի առնվում.

խնդրո առարկա օդափոխության համակարգի օդի բաշխիչ սարքերի կողմից առաջացած աղմուկի պահանջվող նվազեցումը հաշվարկելիս - սենյակը սպասարկող օդափոխման համակարգերի քանակը. հաշվի չի առնվում օդափոխիչի, օդի բաշխիչ սարքերի և ձևավորված տարրերի աղմուկը.

Ձևավոր տարրերի և տվյալ ճյուղի օդի բաշխման սարքերի կողմից առաջացած պահանջվող աղմուկի նվազեցումը հաշվարկելիս՝ - ձևավորված տարրերի և խեղդուկների քանակը, որոնց աղմուկի մակարդակները միմյանցից տարբերվում են 10 դԲ-ից պակաս. Օդափոխիչի և վանդակաճաղերի աղմուկը հաշվի չի առնվում։

Միևնույն ժամանակ, հաշվի առնված աղմուկի աղբյուրների ընդհանուր թիվը հաշվի չի առնում աղմուկի աղբյուրները, որոնք ստեղծում են ձայնային ճնշման մակարդակ նախագծային կետում, որը 10 դԲ-ով ցածր է թույլատրելի մակարդակից, երբ դրանց թիվը 3-ից և 15-ից ոչ ավել է: դԲ թույլատրելիից պակաս, երբ դրանց թիվը 10-ից ոչ ավելի է:

Ինչպես տեսնում եք, ակուստիկ հաշվարկը պարզ խնդիր չէ: Ակուստիկայի մասնագետներն ապահովում են դրա լուծման անհրաժեշտ ճշգրտությունը։ Աղմուկի նվազեցման արդյունավետությունը և դրա իրականացման արժեքը կախված են կատարված ակուստիկ հաշվարկի ճշգրտությունից: Եթե ​​հաշվարկված պահանջվող աղմուկի նվազեցումը թերագնահատվի, միջոցները բավականաչափ արդյունավետ չեն լինի: Այս դեպքում անհրաժեշտ կլինի վերացնել առկա օբյեկտում առկա թերությունները, որոնք անխուսափելիորեն կապված են զգալի նյութական ծախսերի հետ:

Եթե ​​պահանջվող աղմուկի նվազեցումը չափազանց բարձր է, չհիմնավորված ծախսերը ուղղակիորեն ներդրվում են նախագծի մեջ: Այսպիսով, միայն խլացուցիչների տեղադրման շնորհիվ, որոնց երկարությունը պահանջվողից 300-500 մմ երկար է, միջին և մեծ օբյեկտներում լրացուցիչ ծախսերը կարող են կազմել 100-400 հազար ռուբլի կամ ավելի:

1. գրականություն

2. SNiP II-12-77. Աղմուկի պաշտպանություն. Մ.: Ստրոյիզդատ, 1978:

3. SNiP 23-03-2003. Աղմուկի պաշտպանություն. Ռուսաստանի Գոսստրոյ, 2004 թ.

4. Գուսև Վ.Պ. Ակուստիկ պահանջներ և նախագծման կանոններ ցածր աղմուկի օդափոխության համակարգերի համար // ABOK. 2004. Թիվ 4:

5. Օդափոխման բլոկների աղմուկի թուլացման հաշվարկի և նախագծման ուղեցույցներ: Մ.: Ստրոյիզդատ, 1982:

6. Yudin E. Ya., Terekhin A. S. Հանքերի օդափոխման ստորաբաժանումներից աղմուկի դեմ պայքար. Մ.: Նեդրա, 1985:

7. Շենքերում և բնակելի թաղամասերում աղմուկի նվազեցում. Էդ. Գ.Լ.Օսիպովա, Է.Յա. Մ.: Ստրոյիզդատ, 1987:

Խորոշև Ս. Ա., Պետրով Յու., Եգորով Պ. Ֆ. Օդափոխիչի աղմուկի դեմ պայքար.

Մ.: Էներգոիզդատ, 1981 թ.

Օդափոխման և օդորակման համակարգը (HVAC) աղմուկի հիմնական աղբյուրներից մեկն է ժամանակակից բնակելի, հասարակական և արդյունաբերական շենքերում, նավերում, գնացքների ննջավագոններում, բոլոր տեսակի սրահներում և հսկիչ խցիկներում:

HVAC-ում աղմուկը գալիս է օդափոխիչից (աղմուկի հիմնական աղբյուրն իր առաջադրանքներով) և այլ աղբյուրներից, օդի հոսքի հետ միասին տարածվում է օդային խողովակով և ճառագայթվում է օդափոխվող սենյակ: Աղմուկի և դրա նվազեցման վրա ազդում են. UHVK-ի ակուստիկ հաշվարկն իրականացվում է աղմուկի նվազեցման բոլոր անհրաժեշտ միջոցները օպտիմալ կերպով ընտրելու և սենյակի նախագծման կետերում ակնկալվող աղմուկի մակարդակը որոշելու նպատակով: Ավանդաբար, համակարգի աղմուկը նվազեցնելու հիմնական միջոցները ակտիվ և ռեակտիվ աղմուկի ճնշողներն են: Համակարգի և սենյակի ձայնամեկուսացումը և ձայնային կլանումը անհրաժեշտ է մարդկանց համար թույլատրելի աղմուկի մակարդակների նորմերին համապատասխանությունն ապահովելու համար՝ բնապահպանական կարևոր չափանիշներ:մշակվել է ռուսական կանոններ (SNiP), որոնք պարտադիր են շենքերի նախագծման, կառուցման և շահագործման մեջ՝ մարդկանց աղմուկից պաշտպանելու համար։ արտակարգ իրավիճակ. Հին SNiP II-12-77 «Աղմուկի պաշտպանություն»-ում, օդորակման և օդորակման շենքերի ակուստիկ հաշվարկի մեթոդը հնացած էր և, հետևաբար, ներառված չէր նոր SNiP 03/23/2003 «Աղմուկի պաշտպանության» մեջ (SNiP II-12-ի փոխարեն: 77), որտեղ դեռ ընդգրկված չէ բացակայում է։

Այսպիսով, հին մեթոդը հնացել է, իսկ նորը՝ ոչ։ Ստեղծելու ժամանակն է ժամանակակից մեթոդՈւլտրամանուշակագույն ճառագայթման ակուստիկ հաշվարկը շենքերում, ինչպես արդեն իսկ իր առանձնահատկությունների դեպքում այլ, նախկինում ավելի առաջադեմ ակուստիկայի, տեխնոլոգիայի ոլորտներում, օրինակ՝ ծովային նավերի վրա: Դիտարկենք երեքը հնարավոր ուղիներըակուստիկ հաշվարկ՝ UHCR-ի հետ կապված:

Ակուստիկ հաշվարկի առաջին մեթոդը. Այս մեթոդը, որը հիմնված է զուտ վերլուծական կախվածությունների վրա, օգտագործում է երկար գծերի տեսությունը, որը հայտնի է էլեկտրատեխնիկայում և այստեղ վերաբերում է կոշտ պատերով նեղ խողովակը լցնող գազում ձայնի տարածմանը: Հաշվարկը կատարվում է այն պայմանով, որ խողովակի տրամագիծը շատ ավելի քիչ է, քան ձայնային ալիքի երկարությունը:

Ուղղանկյուն խողովակի համար կողմը պետք է լինի ալիքի երկարության կեսից պակաս, իսկ համար կլոր խողովակ- շառավիղ: Հենց այս խողովակներն են ակուստիկայի մեջ կոչվում նեղ։ Այսպիսով, 100 Հց հաճախականությամբ օդի համար ուղղանկյուն խողովակը կհամարվի նեղ, եթե նեղ կոր խողովակի մեջ խաչմերուկի կողմը 1,65 մ-ից փոքր է, ձայնի տարածումը կմնա նույնը, ինչ ուղիղ խողովակում:

Սա հայտնի է խոսող խողովակների, օրինակ, նավերի վրա երկար ժամանակ օգտագործելու պրակտիկայից։ Տիպիկ սխեմաերկար գծի օդափոխման համակարգը ունի երկու որոշիչ մեծություն. L wH-ը երկար գծի սկզբում գտնվող օդափոխիչից արտահոսքի խողովակաշար մտնող ձայնային հզորությունն է, իսկ L wK-ն երկար գծի վերջում գտնվող արտահոսքի խողովակաշարից բխող ձայնային հզորությունն է և մտնելով օդափոխվող սենյակ.

Երկար գիծը պարունակում է հետևյալ բնորոշ տարրերը. Մենք թվարկում ենք դրանք՝ R 1 ձայնամեկուսիչով մուտք, R 2 ձայնամեկուսացումով ակտիվ խլացուցիչ, R 3 ձայնամեկուսացումով ռեակտիվ խլացուցիչ, ձայնամեկուսացումով ռեակտիվ խլացուցիչ R 4, շնչափող փական R 5 ձայնամեկուսացումով և արտանետվող ելք ձայնամեկուսացումով R 6: Ձայնային մեկուսացումն այստեղ վերաբերում է տվյալ տարրի վրա ընկած ալիքների ձայնային հզորության և ձայնային հզորության միջև, որը թողարկվում է այս տարրի միջով ալիքների հետագա անցումից հետո:

Եթե ​​այս տարրերից յուրաքանչյուրի ձայնամեկուսացումը կախված չէ բոլոր մյուսներից, ապա ամբողջ համակարգի ձայնամեկուսացումը կարելի է գնահատել հետևյալ հաշվարկով. Նեղ խողովակի ալիքի հավասարումը ունի անսահմանափակ միջավայրում հարթ ձայնային ալիքների հավասարման հետևյալ ձևը.

որտեղ c-ն օդում ձայնի արագությունն է, իսկ p-ը խողովակի ձայնային ճնշումն է, որը կապված է խողովակում թրթռման արագության հետ՝ համաձայն Նյուտոնի երկրորդ օրենքի, հարաբերության միջոցով.

որտեղ ρ-ն օդի խտությունն է: Հարթ ներդաշնակ ալիքների համար ձայնային հզորությունը հավասար է օդային խողովակի S հատման տարածքի ինտեգրալին T-ում W-ում ձայնային թրթռումների ժամանակաշրջանում.

որտեղ T = 1/f ձայնային տատանումների ժամանակաշրջանն է, s; f - տատանումների հաճախականությունը, Հց. Ձայնի հզորությունը դԲ-ով` L w = 10lg(N/N 0), որտեղ N 0 = 10 -12 W: Նշված ենթադրությունների շրջանակներում օդափոխության համակարգի երկար գծի ձայնամեկուսացումը հաշվարկվում է հետևյալ բանաձևով.

Կոնկրետ օդորակիչի համար n տարրերի թիվը, իհարկե, կարող է ավելի մեծ լինել, քան վերը նշված n = 6-ը: R i-ի արժեքները հաշվարկելու համար կիրառենք երկար գծերի տեսությունը օդափոխության վերը նշված բնորոշ տարրերի վրա: համակարգ.

Օդափոխման համակարգի մուտքի և ելքի բացվածքներ R 1 և R 6-ի հետ: Երկար գծերի տեսության համաձայն՝ S 1 և S 2 տարբեր խաչմերուկներով երկու նեղ խողովակների միացումը երկու միջերեսի միջերեսի անալոգն է միջերեսի վրա ձայնային ալիքների նորմալ անկմամբ: Երկու խողովակների հանգույցում սահմանային պայմանները որոշվում են միացման սահմանի երկու կողմերում ձայնային ճնշումների և թրթռման արագությունների հավասարությամբ՝ բազմապատկելով խողովակների խաչմերուկի մակերեսով:

Այս կերպ ստացված հավասարումները լուծելով, մենք ստանում ենք էներգիայի փոխանցման գործակիցը և երկու խողովակների միացման ձայնային մեկուսացումը վերը նշված հատվածներով.

Այս բանաձևի վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ S 2 >> S 1-ում երկրորդ խողովակի հատկությունները մոտենում են ազատ սահմանի հատկություններին: Օրինակ, նեղ խողովակը, որը բաց է դեպի կիսաանսահման տարածություն, ձայնամեկուսիչ էֆեկտի տեսանկյունից կարելի է համարել վակուումի սահմանակից: Երբ Ս 1<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Ակտիվ խլացուցիչ R2. Ձայնամեկուսացումն այս դեպքում կարելի է մոտավորապես և արագ գնահատել դԲ-ով, օրինակ՝ օգտագործելով ինժեներ Ա.Ի.-ի հայտնի բանաձևը: Բելովա.

որտեղ P-ը հոսքի հատվածի պարագիծն է, m; l - խլացուցիչի երկարությունը, մ; S-ը խլացուցիչի ալիքի խաչմերուկի տարածքն է, m2; α eq-ը ծածկույթի ձայնի կլանման համարժեք գործակիցն է՝ կախված α կլանման փաստացի գործակիցից, օրինակ՝ հետևյալ կերպ.

α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

α հավասար 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0

Բանաձևից հետևում է, որ ակտիվ խլացուցիչի R2 ալիքի ձայնային մեկուսացումն ավելի մեծ է, այնքան մեծ է պատերի կլանման հզորությունը α eq, խլացուցիչի երկարությունը l և ալիքի պարագծի հարաբերակցությունը նրա խաչմերուկի մակերեսին P: /Ս. Ձայնը կլանող լավագույն նյութերի համար, օրինակ՝ PPU-ET, BZM և ATM-1 ապրանքանիշերը, ինչպես նաև այլ լայնորեն օգտագործվող ձայնային կլանիչներ, ձայնի կլանման փաստացի α գործակիցը ներկայացված է:

Թեյ R3. Օդափոխման համակարգերում ամենից հաճախ առաջին խողովակը S 3 լայնական հատվածով, այնուհետև ճյուղավորվում է երկու խողովակների S 3.1 և S 3.2 խաչմերուկներով: Այս ճյուղավորումը կոչվում է tee. ձայնը մտնում է առաջին ճյուղի միջով և անցնում մյուս երկուսի միջով: Ընդհանուր առմամբ, առաջին և երկրորդ խողովակները կարող են բաղկացած լինել բազմաթիվ խողովակներից: Հետո մենք ունենք

Թեյի ձայնամեկուսացումը S 3-ից մինչև S 3.i հատվածը որոշվում է բանաձևով

Նկատի ունեցեք, որ աերոհիդրոդինամիկական նկատառումներից ելնելով, թիերը ձգտում են ապահովել, որ առաջին խողովակի խաչմերուկի տարածքը հավասար լինի ճյուղերի խաչմերուկի տարածքի գումարին:

Ռեակտիվ (կամերային) աղմուկի ճնշիչ R4. Խցիկի աղմուկի ճնշիչը ակուստիկորեն նեղ խողովակ է S 4 խաչմերուկով, որը վերածվում է մեկ այլ ակուստիկորեն նեղ խողովակի S 4.1 մեծ հատվածով l երկարությամբ, որը կոչվում է խցիկ, և այնուհետև նորից վերածվում է ակուստիկորեն նեղ խողովակի: մի խաչմերուկ S 4. Եկեք այստեղ օգտագործենք նաև երկար գծերի տեսությունը: Կամային հաստության շերտի ձայնամեկուսացման հայտնի բանաձևում բնորոշ դիմադրությունը ձայնային ալիքների նորմալ անկման ժամանակ փոխարինելով խողովակի տարածքի համապատասխան փոխադարձ արժեքներով, մենք ստանում ենք խցիկի աղմուկի խլացուցիչի ձայնամեկուսացման բանաձևը:

որտեղ k-ն ալիքի թիվն է: Խցիկի աղմուկի ճնշիչի ձայնային մեկուսացումը հասնում է իր ամենամեծ արժեքին, երբ sin(kl) = 1, այսինքն. ժամը

որտեղ n = 1, 2, 3, … Առավելագույն ձայնային մեկուսացման հաճախականությունը

որտեղ c-ն օդում ձայնի արագությունն է: Եթե ​​նման խլացուցիչում օգտագործվում են մի քանի խցիկներ, ապա ձայնային մեկուսացման բանաձևը պետք է հաջորդաբար կիրառվի խցիկից խցիկ, և ընդհանուր ազդեցությունը հաշվարկվի, օրինակ, սահմանային պայմանների մեթոդով: Խցիկի արդյունավետ խլացուցիչները երբեմն պահանջում են մեծ ընդհանուր չափսեր: Բայց նրանց առավելությունն այն է, որ դրանք կարող են արդյունավետ լինել ցանկացած հաճախականությամբ, ներառյալ ցածր հաճախականությամբ, որտեղ ակտիվ խցանումները գործնականում անօգուտ են:

Խցիկի աղմուկի ճնշիչների բարձր ձայնային մեկուսացման գոտին ընդգրկում է հաճախականության բավականին լայն շերտեր, բայց դրանք ունեն նաև ձայնի հաղորդման պարբերական գոտիներ, հաճախականությամբ շատ նեղ: Արդյունավետությունը բարձրացնելու և հաճախականության արձագանքը հավասարեցնելու համար խցիկի խլացուցիչը հաճախ ներսից պատված է ձայնային կլանիչով:

Դամպեր R5. Փականը կառուցվածքային առումով բարակ թիթեղ է՝ S 5 մակերեսով և δ 5 հաստությամբ, սեղմված խողովակաշարի եզրերի միջև, որի անցքը S 5.1 մակերեսով փոքր է խողովակի ներքին տրամագծից (կամ այլ բնորոշ չափսից): . Նման շնչափող փականի ձայնամեկուսացում

որտեղ c-ն օդում ձայնի արագությունն է: Առաջին մեթոդով մեզ համար նոր մեթոդ մշակելիս հիմնական խնդիրը համակարգի ակուստիկ հաշվարկի արդյունքի ճշգրտությունն ու հուսալիությունը գնահատելն է: Եկեք որոշենք օդափոխվող սենյակ մուտք գործող ձայնային հզորության հաշվարկի արդյունքի ճշգրտությունն ու հուսալիությունը, այս դեպքում արժեքը.

Եկեք վերագրենք այս արտահայտությունը հետևյալ նշումով հանրահաշվական գումարի համար, մասնավորապես

Նկատի ունեցեք, որ մոտավոր արժեքի բացարձակ առավելագույն սխալը y 0 ճշգրիտ արժեքի և y մոտավոր արժեքի առավելագույն տարբերությունն է, այսինքն՝ ± ε = y 0 - y: Մի քանի մոտավոր մեծությունների հանրահաշվական գումարի բացարձակ առավելագույն սխալը y i հավասար է տերմինների բացարձակ սխալների բացարձակ արժեքների գումարին.

Այստեղ ընդունված է ամենանպաստավոր դեպքը, երբ բոլոր տերմինների բացարձակ սխալներն ունեն նույն նշանը։ Իրականում մասնակի սխալները կարող են ունենալ տարբեր նշաններ և բաշխվել տարբեր օրենքների համաձայն։ Ամենից հաճախ գործնականում հանրահաշվական գումարի սխալները բաշխվում են ըստ նորմալ օրենքի (Գաուսական բաշխում): Եկեք դիտարկենք այս սխալները և համեմատենք դրանք բացարձակ առավելագույն սխալի համապատասխան արժեքի հետ: Եկեք որոշենք այս մեծությունը՝ ենթադրելով, որ գումարի յուրաքանչյուր հանրահաշվական անդամ y 0i բաշխված է սովորական օրենքի համաձայն՝ կենտրոնով M(y 0i) և ստանդարտ.

Այնուհետև գումարը նույնպես հետևում է նորմալ բաշխման օրենքին՝ մաթեմատիկական ակնկալիքով

Հանրահաշվական գումարի սխալը որոշվում է հետևյալ կերպ.

Այնուհետև կարող ենք ասել, որ 2Φ(t) հավանականությանը հավասար հուսալիության դեպքում գումարի սխալը չի ​​գերազանցի արժեքը.

2Φ(t), = 0,9973-ով մենք ունենք t = 3 = α և գրեթե առավելագույն հուսալիությամբ վիճակագրական գնահատականը գումարի սխալն է (բանաձևը) Բացարձակ առավելագույն սխալն այս դեպքում:

Այսպիսով, ε 2Φ(t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Այստեղ հավանականական սխալի գնահատման արդյունքը առաջին մոտավորմամբ կարող է քիչ թե շատ ընդունելի լինել: Այսպիսով, սխալների հավանականական գնահատումը նախընտրելի է, և հենց դա պետք է օգտագործվի «անտեղյակության մարժան» ընտրելու համար, որն առաջարկվում է անպայման օգտագործել UAHV-ի ակուստիկ հաշվարկում՝ օդափոխվող սենյակում թույլատրելի աղմուկի ստանդարտներին համապատասխանությունը երաշխավորելու համար: (դա նախկինում չի արվել):

Բայց այս դեպքում արդյունքի սխալների հավանականական գնահատումը ցույց է տալիս, որ դժվար է հասնել հաշվարկների արդյունքների բարձր ճշգրտության՝ օգտագործելով առաջին մեթոդը, նույնիսկ շատ պարզ սխեմաների և ցածր արագությամբ օդափոխության համակարգի համար: Պարզ, բարդ, ցածր և բարձր արագությամբ UHF սխեմաների համար նման հաշվարկների բավարար ճշգրտությունը և հուսալիությունը շատ դեպքերում կարելի է ձեռք բերել միայն երկրորդ մեթոդով:

Ակուստիկ հաշվարկի երկրորդ մեթոդը. Ծովային նավերի վրա երկար ժամանակ օգտագործվել է հաշվարկման մեթոդ, որը հիմնված է մասամբ վերլուծական կախվածությունների վրա, բայց վճռականորեն փորձարարական տվյալների վրա: Նման հաշվարկների փորձը մենք օգտագործում ենք նավերի վրա ժամանակակից շենքերի համար: Այնուհետև օդափոխվող սենյակում, որը սպասարկվում է մեկ j-րդ օդի բաշխիչով, աղմուկի մակարդակները L j, dB, նախագծման կետում պետք է որոշվեն հետևյալ բանաձևով.

որտեղ L wi-ն ձայնային հզորությունն է, դԲ, որը ստեղծվում է UAHV-ի i-րդ տարրում, R i-ն ձայնային մեկուսացումն է UHVAC-ի i-րդ տարրում, դԲ (տես առաջին մեթոդը),

արժեք, որը հաշվի է առնում սենյակի ազդեցությունը դրա աղմուկի վրա (շինարարական գրականության մեջ B-ն երբեմն օգտագործվում է Q-ի փոխարեն): Այստեղ r j-ը հեռավորությունն է j-րդ օդի բաշխիչից մինչև սենյակի նախագծման կետը, Q-ը սենյակի ձայնի կլանման հաստատունն է, իսկ χ, Φ, Ω, κ արժեքները էմպիրիկ գործակիցներ են (χ մոտ է: -դաշտի ազդեցության գործակիցը, Ω-ն աղբյուրի ճառագայթման տարածական անկյունն է, Φ-ն աղբյուրի գործոնի ուղղորդությունն է, κ- ձայնային դաշտի դիֆուզիոն խանգարման գործակիցը):

Եթե ​​m օդի բաշխիչները տեղակայված են ժամանակակից շենքի տարածքում, դրանցից յուրաքանչյուրից աղմուկի մակարդակը նախագծման կետում հավասար է L j-ի, ապա դրանցից բոլորի ընդհանուր աղմուկը պետք է ցածր լինի մարդկանց համար թույլատրելի աղմուկի մակարդակից, մասնավորապես. :

որտեղ L H-ն աղմուկի սանիտարական ստանդարտն է: Համաձայն ակուստիկ հաշվարկի երկրորդ մեթոդի, UHCR-ի բոլոր տարրերում առաջացած L wi-ի ձայնային հզորությունը և այս բոլոր տարրերում առաջացող Ri ձայնային մեկուսացումը նախապես որոշվում են փորձնականորեն դրանցից յուրաքանչյուրի համար: Փաստն այն է, որ վերջին մեկուկես-երկու տասնամյակի ընթացքում ակուստիկ չափումների էլեկտրոնային տեխնոլոգիան՝ համակարգչի հետ համատեղ, մեծ առաջընթաց է գրանցել:

Արդյունքում, UHCR տարրեր արտադրող ձեռնարկությունները պետք է իրենց անձնագրերում և կատալոգներում նշեն L wi և Ri-ի բնութագրերը՝ չափված ազգային և միջազգային չափանիշներին համապատասխան: Այսպիսով, երկրորդ մեթոդում աղմուկի առաջացումը հաշվի է առնվում ոչ միայն օդափոխիչում (ինչպես առաջին մեթոդում), այլև UHVAC-ի բոլոր մյուս տարրերում, ինչը կարող է նշանակալից լինել միջին և բարձր արագության համակարգերի համար:

Բացի այդ, քանի որ անհնար է հաշվարկել համակարգի այնպիսի տարրերի ձայնային մեկուսացումը R i, ինչպիսիք են օդորակիչները, ջեռուցման ագրեգատները, հսկիչ և օդի բաշխիչ սարքերը, ուստի դրանք ներառված չեն առաջին մեթոդում: Բայց դա անհրաժեշտ ճշգրտությամբ կարելի է որոշել ստանդարտ չափումներով, որն այժմ արվում է երկրորդ մեթոդի համար։ Արդյունքում, երկրորդ մեթոդը, ի տարբերություն առաջինի, ընդգրկում է գրեթե բոլոր UVA սխեմաները:

Եվ վերջապես, երկրորդ մեթոդը հաշվի է առնում սենյակի հատկությունների ազդեցությունը դրանում առկա աղմուկի վրա, ինչպես նաև մարդկանց համար ընդունելի աղմուկի արժեքները՝ համաձայն տվյալ դեպքում գործող շինարարական կանոնների և կանոնակարգերի: Երկրորդ մեթոդի հիմնական թերությունն այն է, որ հաշվի չի առնվում համակարգի տարրերի ակուստիկ փոխազդեցությունը՝ խողովակաշարերում միջամտության երևույթները:

Աղմուկի աղբյուրների ձայնային հզորությունների հանրագումարը վտերով և տարրերի ձայնամեկուսացումը դեցիբելներով, UHFV-ի ակուստիկ հաշվարկի համար սահմանված բանաձևի համաձայն, վավեր է միայն այն դեպքում, երբ ձայնային ալիքների միջամտություն չկա: համակարգ. Իսկ երբ խողովակաշարերում միջամտություն է լինում, դա կարող է հզոր ձայնի աղբյուր լինել, ինչի վրա էլ հիմնված է, օրինակ, որոշ փողային երաժշտական ​​գործիքների ձայնը։

Երկրորդ մեթոդն արդեն ներառված է դասագրքում և Սանկտ Պետերբուրգի պետական ​​պոլիտեխնիկական համալսարանի բարձր դասարանների ուսանողների համար ակուստիկայի շենքային նախագծերի կուրսային նախագծերի ուղեցույցներում: Խողովակաշարերում միջամտության երևույթները հաշվի չառնելը մեծացնում է «անտեղյակության սահմանը» կամ կրիտիկական դեպքերում պահանջում է արդյունքի փորձարարական ճշգրտում մինչև պահանջվող ճշգրտության և հուսալիության աստիճանը:

«Անտեղյակության մարժան» ընտրելու համար, ինչպես ցույց է տրված վերևում առաջին մեթոդի համար, նախընտրելի է օգտագործել հավանական սխալի գնահատումը, որն առաջարկվում է օգտագործել UHVAC շենքերի ակուստիկ հաշվարկում՝ տարածքներում թույլատրելի աղմուկի ստանդարտներին համապատասխանությունը երաշխավորելու համար: ժամանակակից շենքեր նախագծելիս.

Ակուստիկ հաշվարկի երրորդ մեթոդը. Այս մեթոդը հաշվի է առնում միջամտության գործընթացները երկար գծի նեղ խողովակաշարում: Նման հաշվառումը կարող է արմատապես բարձրացնել արդյունքի ճշգրտությունն ու հուսալիությունը: Այդ նպատակով նեղ խողովակների համար առաջարկվում է կիրառել ԽՍՀՄ ԳԱ և ՌԴ ԳԱ ակադեմիկոս Լ. շերտերը.

Այսպիսով, նախ որոշենք δ 2 հաստությամբ հարթ զուգահեռ շերտի մուտքային դիմադրությունը, որի ձայնի տարածման հաստատունը γ 2 = β 2 + ik 2 է, իսկ ձայնային դիմադրությունը Z 2 = ρ 2 c 2: Նշենք ակուստիկ դիմադրությունը շերտի դիմացի միջավայրում, որտեղից ընկնում են ալիքները, Z 1 = ρ 1 c 1, իսկ շերտի հետևում գտնվող միջավայրում ունենք Z 3 = ρ 3 c 3: Այնուհետև շերտի ձայնային դաշտը, որի գործակիցը բաց է թողնված, կլինի ձայնային ճնշմամբ առաջ և հակառակ ուղղություններով ընթացող ալիքների սուպերպոզիցիա:

Ամբողջ շերտային համակարգի (բանաձևի) մուտքային դիմադրությունը կարելի է ստանալ՝ պարզապես կիրառելով (n - 1) նախորդ բանաձևը, այնուհետև մենք ունենք.

Այժմ, ինչպես առաջին մեթոդում, կիրառենք երկար գծերի տեսությունը գլանաձև խողովակի վրա: Եվ այսպես, նեղ խողովակների միջամտությամբ մենք ունենք օդափոխության համակարգի երկար գծի դԲ-ով ձայնամեկուսացման բանաձևը.

Այստեղ մուտքային դիմադրությունները կարելի է ձեռք բերել ինչպես պարզ դեպքերում, այնպես էլ հաշվարկներով, և, բոլոր դեպքերում, ժամանակակից ակուստիկ սարքավորումներով հատուկ տեղադրման վրա չափման միջոցով: Երրորդ մեթոդի համաձայն, առաջին մեթոդի նման, մենք ունենք ձայնային հզորություն, որը բխում է արտանետման խողովակից երկար UHVAC գծի վերջում և մտնում օդափոխվող սենյակ հետևյալ սխեմայի համաձայն.

Հաջորդը գալիս է արդյունքի գնահատումը, ինչպես առաջին մեթոդի դեպքում՝ «անտեղյակության մարժան», և սենյակի L ձայնային ճնշման մակարդակը, ինչպես երկրորդ մեթոդում: Վերջապես մենք ստանում ենք հետևյալ հիմնական բանաձևը շենքերի օդափոխության և օդորակման համակարգի ակուստիկ հաշվարկի համար.

2Φ(t) = 0,9973 հաշվարկի հուսալիությամբ (գործնականում հուսալիության ամենաբարձր աստիճանը) մենք ունենք t = 3, և սխալի արժեքները հավասար են 3σ Li և 3σ Ri: Հուսալիությամբ 2Φ(t)= 0.95 (հուսալիության բարձր աստիճան), մենք ունենք t = 1.96, իսկ սխալի արժեքները մոտավորապես 2σ Li և 2σ Ri են, 2Φ(t)= 0.6827 (ինժեներական հուսալիության գնահատում): t = 1.0 և սխալի արժեքները հավասար են σ Li-ին և σ Ri-ին: Երրորդ մեթոդը, որն ուղղված է ապագային, ավելի ճշգրիտ և հուսալի է, բայց նաև ավելի բարդ. այն պահանջում է բարձր որակավորում շենքերի ակուստիկայի, հավանականությունների տեսության ոլորտներում: և մաթեմատիկական վիճակագրություն և ժամանակակից չափման տեխնոլոգիա։

Այն հարմար է օգտագործել համակարգչային տեխնոլոգիայի օգտագործմամբ ինժեներական հաշվարկներում: Ըստ հեղինակի՝ այն կարելի է առաջարկել որպես շենքերի օդափոխության և օդորակման համակարգերի ակուստիկ հաշվարկի նոր մեթոդ։

Ամփոփելով

Ակուստիկ հաշվարկի նոր մեթոդի մշակման հրատապ խնդիրների լուծումը պետք է հաշվի առնի առկա մեթոդներից լավագույնը: Առաջարկվում է UVA շենքերի ակուստիկ հաշվարկի նոր մեթոդ, որն ունի նվազագույն «անտեղյակության մարժա» BB՝ հավանականությունների տեսության և մաթեմատիկական վիճակագրության մեթոդների կիրառմամբ սխալները հաշվի առնելու և դիմադրողականության մեթոդով միջամտության երևույթները հաշվի առնելու շնորհիվ:

Հոդվածում ներկայացված հաշվարկման նոր մեթոդի մասին տեղեկատվությունը չի պարունակում լրացուցիչ հետազոտությունների և աշխատանքային պրակտիկայի միջոցով ստացված որոշ անհրաժեշտ մանրամասներ, որոնք կազմում են հեղինակի «նոու-հաու»-ն: Նոր մեթոդի վերջնական նպատակը շենքերի օդափոխության և օդորակման համակարգերի համար աղմուկի նվազեցման միջոցների ընտրության ապահովումն է, որը գործողի համեմատ բարձրացնում է արդյունավետությունը՝ նվազեցնելով օդորակիչի քաշն ու արժեքը:

Արդյունաբերական և քաղաքացիական շինարարության ոլորտում դեռևս չկան տեխնիկական կանոնակարգեր, ուստի ոլորտում, մասնավորապես, UVA շենքերի աղմուկի նվազեցման զարգացումները տեղին են և պետք է շարունակվեն առնվազն մինչև նման կանոնակարգերի ընդունումը։

1. Բրեխովսկի Լ.Մ. Ալիքները շերտավոր լրատվամիջոցներում // Մ.: ԽՍՀՄ ԳԱ հրատարակչություն. 1957 թ.
2. Իսակովիչ Մ.Ա. Ընդհանուր ակուստիկա // Մ.: Հրատարակչություն «Նաուկա», 1973:
3. Նավի ակուստիկայի ձեռնարկ. Խմբագրվել է I.I. Կլյուկինը և Ի.Ի. Բոգոլեպովա. - Լենինգրադ, «Նավաշինություն», 1978 թ.
4. Խորոշև Գ.Ա., Պետրով Յու.Ի., Եգորով Ն.Ֆ. Մարտական ​​օդափոխիչի աղմուկ // M.: Energoizdat, 1981:
5. Կոլեսնիկով Ա.Է. Ակուստիկ չափումներ. Հաստատված է ԽՍՀՄ բարձրագույն և միջին մասնագիտական ​​կրթության նախարարության կողմից որպես դասագիրք համալսարանականների համար, ովքեր սովորում են «Էլեկտրաակուստիկա և ուլտրաձայնային տեխնոլոգիա» մասնագիտությամբ // Լենինգրադ, «Նավաշինություն», 1983 թ.
6. Բոգոլեպով Ի.Ի. Արդյունաբերական ձայնամեկուսացում: Ակադեմիկոսի առաջաբան Ի.Ա. Գլեբովա. Տեսություն, հետազոտություն, նախագծում, արտադրություն, հսկողություն // Լենինգրադ, «Նավաշինություն», 1986 թ.
7. Ավիացիոն ակուստիկա. Մաս 2. Խմբ. Ա.Գ. Մունինա. - Մ.: «Մեքենաշինություն», 1986 թ.
8. Իզակ Գ.Դ., Գոմզիկով Է.Ա. Աղմուկը նավերի վրա և դրա նվազեցման մեթոդները // Մ.: «Տրանսպորտ», 1987:
9. Շենքերում և բնակելի թաղամասերում աղմուկի նվազեցում. Էդ. Գ.Լ. Օսիպովան և Է.Յա. Յուդինա. - Մ.: Ստրոյիզդատ, 1987:
10. Շինության կանոններ և կանոնակարգեր. Աղմուկի պաշտպանություն. SNiP II-12-77. Հաստատված է ԽՍՀՄ Մինիստրների խորհրդի շինարարական գործերի պետական ​​կոմիտեի 1977 թվականի հունիսի 14-ի թիվ 72 որոշմամբ։ - Մ.: Ռուսաստանի Գոսստրոյ, 1997:
11. Օդափոխման բլոկների աղմուկի թուլացման հաշվարկի և նախագծման ուղեցույցներ: Մշակված է SNiP II-12–77-ի համար Շենքերի ֆիզիկայի գիտահետազոտական ​​ինստիտուտի, GPI Santekhpoekt, NIISK կազմակերպությունների կողմից: - Մ.: Ստրոյիզդատ, 1982:
12. Գործընթացային սարքավորումների աղմուկի բնութագրերի կատալոգ (SNiP II-12–77): ԽՍՀՄ շինարարության պետական ​​կոմիտեի շինարարական ֆիզիկայի գիտահետազոտական ​​ինստիտուտ // Մ.: Ստրոյիզդատ, 1988 թ.
13. Ռուսաստանի Դաշնության շինարարական նորմեր և կանոններ. Ձայնային պաշտպանություն. SNiP 23-03-2003 թ. Ընդունվել և ուժի մեջ է մտել Ռուսաստանի Պետական ​​շինարարական կոմիտեի 2003 թվականի հունիսի 30-ի թիվ 136 որոշմամբ: Ներածման ամսաթիվ 2004-04-01.
14. Ձայնամեկուսացում և ձայնային կլանում: Դասագիրք «Արդյունաբերական և քաղաքացիական ճարտարագիտություն» և «Ջերմագազամատակարարում և օդափոխություն» մասնագիտությամբ սովորող համալսարանականների համար, խմբ. Գ.Լ. Օսիպովան և Վ.Ն. Բոբիլևա. - Մ.: Հրատարակչություն ԱՍՏ-Աստրել, 2004:
15. Բոգոլեպով Ի.Ի. Օդափոխման և օդորակման համակարգերի ակուստիկ հաշվարկ և նախագծում: Ուղեցույց դասընթացի նախագծերի համար: Սանկտ Պետերբուրգի պետական ​​պոլիտեխնիկական համալսարան // Սանկտ Պետերբուրգ. Հրատարակչություն SPbODZPP, 2004 թ.
16. Բոգոլեպով Ի.Ի. Շինարարական ակուստիկա. Ակադեմիկոսի առաջաբան Յու.Ս. Վասիլևա // Սանկտ Պետերբուրգ. Պոլիտեխնիկական համալսարանի հրատարակչություն, 2006 թ.
17. Սոտնիկով Ա.Գ. Օդորակման և օդափոխության գործընթացներ, սարքեր և համակարգեր: Տեսություն, տեխնոլոգիա և դիզայն դարասկզբին // Սանկտ Պետերբուրգ, AT-Publishing, 2007 թ.
18. www.integral.ru. «Ինտեգրալ» ընկերություն. Օդափոխման համակարգերի արտաքին աղմուկի մակարդակի հաշվարկն ըստ՝ SNiP II-12–77 (Մաս II) - «Օդափոխման բլոկների աղմուկի թուլացման հաշվարկի և նախագծման ուղեցույց»: Սանկտ Պետերբուրգ, 2007 թ.
19. www.iso.org-ը ինտերնետային կայք է, որը պարունակում է ամբողջական տեղեկատվություն ISO ստանդարտացման միջազգային կազմակերպության մասին, կատալոգ և ստանդարտների առցանց խանութ, որի միջոցով կարող եք ձեռք բերել ցանկացած ներկայումս վավեր ISO ստանդարտ էլեկտրոնային կամ տպագիր ձևով:
20. www.iec.ch-ը ինտերնետային կայք է, որը պարունակում է ամբողջական տեղեկատվություն Միջազգային էլեկտրատեխնիկական հանձնաժողովի IEC-ի մասին, կատալոգ և դրա ստանդարտների առցանց խանութ, որի միջոցով կարող եք ձեռք բերել ներկայումս գործող IEC ստանդարտը էլեկտրոնային կամ տպագիր ձևով:
21. www.nitskd.ru.tc358-ը ինտերնետային կայք է, որը պարունակում է ամբողջական տեղեկատվություն Տեխնիկական կարգավորման դաշնային գործակալության TK 358 «Ակուստիկա» տեխնիկական հանձնաժողովի աշխատանքի մասին, կատալոգ և ազգային ստանդարտների առցանց խանութ, որի միջոցով կարող եք գնել: ներկայումս պահանջվող ռուսական ստանդարտը էլեկտրոնային կամ տպագիր ձևով:
22. 2002 թվականի դեկտեմբերի 27-ի թիվ 184-FZ «Տեխնիկական կարգավորման մասին» դաշնային օրենքը (փոփոխվել է 2005 թվականի մայիսի 9-ին): Ընդունված է Պետդումայի կողմից 2002 թվականի դեկտեմբերի 15-ին: Հաստատված է Դաշնության խորհրդի կողմից 2002 թվականի դեկտեմբերի 18-ին: Սույն դաշնային օրենքի կիրարկման մասին տե՛ս Ռուսաստանի Դաշնության պետական ​​լեռնահանքային և տեխնիկական տեսչության 2003 թվականի մարտի 27-ի No. 54.
23. 2007 թվականի մայիսի 1-ի թիվ 65-FZ «Տեխնիկական կարգավորման մասին» դաշնային օրենքում փոփոխությունների մասին դաշնային օրենքը:

էջ 1

էջ 2

էջ 3

էջ 4

էջ 5

էջ 6

էջ 7

էջ 8

էջ 9

էջ 10

էջ 11

էջ 12

էջ 13

էջ 14

էջ 15

էջ 16

էջ 17

էջ 18

էջ 19

էջ 20

էջ 21

էջ 22

էջ 23

էջ 24

էջ 25

էջ 26

էջ 27

էջ 28

էջ 29

էջ 30

(ԳՈՍՍՏՐՈՅ ԽՍՀՄ)

հրահանգներ

CH 399-69

ՄՈՍԿՎԱ – 1970թ

Պաշտոնական հրապարակում

ԽՍՀՄ ՆԱԽԱՐԱՐՆԵՐԻ ԽՈՐՀՐԴԻ ՇԻՆԱՐԱՐՈՒԹՅԱՆ ԳՈՐԾԵՐԻ ՊԵՏԱԿԱՆ ԿՈՄԻՏԵ.

(ԳՈՍՍՏՐՈՅ ԽՍՀՄ)

ՑՈՒՑՈՒՄՆԵՐ

ՕԴԱԽՈՒՍԱԿԱՆ ՄԻԱՎՈՐՆԵՐԻ ԱԿՈՒՍՏԻԿ ՀԱՇՎԱՐԿՄԱՆ ՄԱՍԻՆ

Հաստատված է ԽՍՀՄ Մինիստրների խորհրդի շինարարական գործերի պետական ​​կոմիտեի կողմից

ՇԻՆԱՐԱՐՈՒԹՅԱՆ ՄԱՍԻՆ ԳՐԱԿԱՆՈՒԹՅԱՆ ՀՐԱՏԱՐԱԿՉՈՒԹՅՈՒՆ Մոսկվա - 1970 թ.

կափույրներ, վանդակաճաղեր, լուսամփոփներ և այլն) պետք է որոշվեն բանաձևով

L p = 601go + 301gC+101g/? + fi, (5)

որտեղ v-ն օդի միջին արագությունն է տվյալ սարքի մուտքի մոտ (տեղադրման տարր), որը հաշվարկվում է շնչափող սարքերի և լուսամփոփների մատակարարման օդափոխիչի (խողովակի) տարածքով և վանդակաճաղերի ընդհանուր չափերով մ/վրկ. ;

£-ն օդափոխության ցանցի տարրի աերոդինամիկ քաշման գործակիցն է՝ կապված դրա մուտքի օդի արագության հետ. VNIIGS սկավառակի լամպերի համար (առանձնացված շիթ) £ = 4; VNIIGS անեմոստատների և լուսամփոփների համար (հարթ շիթ) £ = 2; մատակարարման և արտանետման վանդակաճաղերի համար դիմադրության գործակիցները վերցված են ըստ Նկ. 2;

Մատակարարման վանդակաճաղ

Արտանետվող վանդակաճաղ

Բրինձ. 2. Վանդակաճաղի դիմադրության գործակցի կախվածությունը դրա բաց խաչմերուկից

F-ը մատակարարման օդային խողովակի խաչմերուկի տարածքն է մ 2-ով.

B - ուղղում, կախված տարրի տեսակից, դԲ-ով; շնչափող սարքերի, անեմոստատների և սկավառակի լամպերի համար B = 6 դԲ; լուսամփոփների համար, որոնք նախագծված են VNIIGS B =13 դԲ; վանդակավորների համար B=0.

2.10. Շնչափող սարքերի միջոցով օդային խողովակի մեջ արտանետվող աղմուկի ձայնային հզորության օկտավային մակարդակները պետք է որոշվեն բանաձևով (3):

Այս դեպքում այն ​​հաշվարկվում է (5) բանաձևով, AL 2 ուղղումը որոշվում է աղյուսակից: 3 (պետք է հաշվի առնել օդային խողովակի խաչմերուկի տարածքը, որում տեղադրված է տվյալ տարրը կամ սարքը), և ուղղումները AL\ - ըստ Աղյուսակ_5-ի՝ կախված հաճախականության f պարամետրի արժեքից, որը որոշվում է հավասարմամբ

! = < 6 >

որտեղ f-ը հաճախականությունն է Հց-ով;

D - օդային խողովակի միջին լայնակի չափը (համարժեք տրամագիծը) մ-ով; v-ը տվյալ տարրի մուտքի միջին արագությունն է մ/վրկ-ով:

Աղյուսակ 5

AL ուղղումներ՝ dB-ով ձայնային հզորության օկտավայի մակարդակը կլանող սարքի աղմուկի որոշման համար

2.11. Լուսամփոփներում և վանդակաճաղերում ստեղծված աղմուկի ձայնային հզորության օկտավայի մակարդակները պետք է հաշվարկվեն բանաձևով (2)՝ հաշվի առնելով ALi ուղղումները՝ համաձայն Աղյուսակի տվյալների: 6.

2.12. Եթե ​​օդի տեղաշարժի արագությունը օդի բաշխման կամ օդ ընդունող սարքի դիմաց (պլաֆոն, վանդակաճաղ և այլն) չի գերազանցում թույլատրելի արժեքը, ապա հաշվարկվում է դրանցում ստեղծված աղմուկը.

ձայնային ճնշման մակարդակների պահանջվող նվազումը (տես բաժին 5) կարելի է անտեսել

2.13. Օդի շարժման թույլատրելի արագությունը կայանքների օդի բաշխման կամ օդի ընդունման սարքի դիմաց պետք է որոշվի բանաձևով.

y D op = 0.7 10 * մ / վրկ;

^ext + 101e ~ -301ge-MIi-

որտեղ b add-ը օկտավայի ձայնային ճնշման թույլատրելի մակարդակն է դԲ-ով; n-ը տվյալ սենյակում լուսամփոփների կամ վանդակաճաղերի թիվն է.