Tashqi yuk ko'taruvchi devorlar, eng kamida, kuch, barqarorlik, lokalizatsiya va issiqlik o'tkazuvchanligi uchun mo'ljallangan bo'lishi kerak. Buni bilish uchun g'isht devori qanchalik qalin bo'lishi kerak , siz uning hisob-kitobini qilishingiz kerak. Ushbu maqolada biz g'isht ishlarining chidamliligini hisoblashni ko'rib chiqamiz, va keyingi maqolalarda - qolgan hisoblashlar. Yangi maqola chiqishini o'tkazib yubormaslik uchun yangiliklarga obuna bo'ling va barcha hisob-kitoblardan so'ng devor qalinligi qanday bo'lishi kerakligini bilib olasiz. Kompaniyamiz kottejlar, ya'ni past qavatli qurilish bilan shug'ullanganligi sababli, ushbu toifadagi barcha hisob-kitoblarni ko'rib chiqamiz.

Rulman   devorlar deb nomlanadi, ular yukni pol taxta, qoplamalar, nurlar va boshqalardan oladi.

Sovuqqa chidamliligi uchun siz g'isht markasini ham hisobga olishingiz kerak. Har kim o'zi uchun uy qurganligi uchun, hech bo'lmaganda yuz yil, undan keyin binoning quruq va normal namlik sharoitida 25 va undan yuqori marka (M pz) qabul qilinadi.

Quruq va normal namlik sharoitiga ega bo'lgan uy, yozgi uy, garaj, yordamchi binolar va boshqa inshootlarni qurishda tashqi devorlar uchun ichi bo'sh g'ishtlardan foydalanish tavsiya etiladi, chunki uning issiqlik o'tkazuvchanligi qattiq poydevordan pastroq. Shunga ko'ra, issiqlik muhandisligini hisoblashda izolyatsiyaning qalinligi kamroq bo'ladi, bu uni sotib olayotganda pulni tejashga imkon beradi. Tashqi devorlar uchun qattiq g'ishtdan faqat dazmolning mustahkamligini ta'minlash uchun foydalanish kerak.

Masonlikni mustahkamlash   faqat g'isht va ohak navlarini oshirish zarur bo'lgan yuk ko'tarish qobiliyatini ta'minlashga imkon bermasa ruxsat etiladi.

G'isht devorini hisoblash misoli.

Duvarcılıkning sig'imi ko'plab omillarga bog'liq - g'isht markasi, ohak markasi, teshiklarning mavjudligi va ularning o'lchamlari, devorlarning moslashuvchanligi va boshqalar. Rulman hajmini hisoblash dizayn sxemasini aniqlash bilan boshlanadi. Vertikal yuklar uchun devorlarni hisoblashda devor ekstraktsiya qilingan harakat tayanchlari bilan qo'llab-quvvatlanadi deb hisoblanadi. Gorizontal yuklar (shamol) uchun devorlarni hisoblashda devor qat'iy ravishda siqilgan deb hisoblanadi. Ushbu naqshlarni chalkashtirmaslik kerak, chunki lahzalar diagrammasi boshqacha bo'ladi.

Tanlangan dizayn bo'limi.

Ko'r devorlarda I-I hisoblash qismi polning pastki qismida N bo'ylama kuch bilan va maksimal bükme momenti bilan olinadi M Ko'pincha bu xavfli iI-II bo'lim, chunki bükme momenti maksimal darajadan bir oz kamroq va 2 / 3M ga teng, va m g va co koeffitsientlari minimaldir.

Teshiklari bo'lgan devorlarda, qism o'tish joylarining pastki qismi darajasida olinadi.

Keling, I-I bo'limiga qaraylik.

O'tgan maqoladan Birinchi qavatning devoriga yuklarni yig'ish  biz birinchi qavatdagi P 1 \u003d 1,8 t va qavatlardagi g \u003d G qavatlarining yuklanishini o'z ichiga olgan to'liq yukning olingan qiymatini olamiz.   n + P 2 + G 2 =   3.7t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3.7t + 1.8t \u003d 5.5t

Plitalar devorga a \u003d 150 mm masofada yotadi. Bir-birining ustiga chiqqan P 1 bo'ylama kuchi a / 3 \u003d 150/3 \u003d 50 mm masofada bo'ladi. Nega 1/3? Chunki qo'llab-quvvatlovchi qism ostidagi kuchlanish diagrammasi uchburchak shaklida bo'ladi va uchburchakning tortishish markazi rulman uzunligining atigi 1/3 qismiga teng.

G ning yuqori qavatlaridan yuk markazda qo'llaniladi deb hisoblanadi.

Zamin plitkasidan yuk (P 1) bo'limning o'rtasida emas, balki undan masofada qo'llaniladi:

e \u003d h / 2 - a / 3 \u003d 250mm / 2 - 150mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 sm,

u holda I-I qismida bükme momenti (M) hosil bo'ladi. Bir lahza elkada kuch hosilidir.

M \u003d P 1 * e \u003d 1.8t * 7.5sm \u003d 13.5 t * sm

Keyin N uzunlamasına kuchning eksantrikligi quyidagicha bo'ladi:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 sm

Yuk ko'taruvchi devor qalinligi 25 sm bo'lganligi sababli, hisoblashda tasodifiy ekssentritsiyaning qiymati e ν \u003d 2 sm bo'lishi kerak, shunda umumiy eksantriklik quyidagicha bo'ladi:

e 0 \u003d 2.5 + 2 \u003d 4,5 sm

y \u003d h / 2 \u003d 12,5 sm

E 0 \u003d 4,5 sm bo'lganda< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Eksantrik tarzda siqilgan elementning kuchi quyidagi formula bilan aniqlanadi.

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Ortiqliklar m g  va φ 1  ko'rib chiqilgan bo'limda I-I 1 ga teng.

Tashqi yuk ko'taruvchi devorlar, eng kamida, kuch, barqarorlik, lokalizatsiya va issiqlik o'tkazuvchanligi uchun mo'ljallangan bo'lishi kerak. Buni bilish uchun g'isht devori qanchalik qalin bo'lishi kerak , siz uning hisob-kitobini qilishingiz kerak. Ushbu maqolada biz g'isht ishlarining chidamliligini hisoblashni ko'rib chiqamiz, va keyingi maqolalarda - qolgan hisoblashlar. Yangi maqola chiqishini o'tkazib yubormaslik uchun yangiliklarga obuna bo'ling va barcha hisob-kitoblardan so'ng devor qalinligi qanday bo'lishi kerakligini bilib olasiz. Kompaniyamiz kottejlar, ya'ni past qavatli qurilish bilan shug'ullanganligi sababli, ushbu toifadagi barcha hisob-kitoblarni ko'rib chiqamiz.

Rulman   devorlar deb nomlanadi, ular yukni pol taxta, qoplamalar, nurlar va boshqalardan oladi.

Sovuqqa chidamliligi uchun siz g'isht markasini ham hisobga olishingiz kerak. Har kim o'zi uchun uy qurganligi uchun, hech bo'lmaganda yuz yil, undan keyin binoning quruq va normal namlik sharoitida 25 va undan yuqori marka (M pz) qabul qilinadi.

Quruq va normal namlik sharoitiga ega bo'lgan uy, yozgi uy, garaj, yordamchi binolar va boshqa inshootlarni qurishda tashqi devorlar uchun ichi bo'sh g'ishtlardan foydalanish tavsiya etiladi, chunki uning issiqlik o'tkazuvchanligi qattiq poydevordan pastroq. Shunga ko'ra, issiqlik muhandisligini hisoblashda izolyatsiyaning qalinligi kamroq bo'ladi, bu uni sotib olayotganda pulni tejashga imkon beradi. Tashqi devorlar uchun qattiq g'ishtdan faqat dazmolning mustahkamligini ta'minlash uchun foydalanish kerak.

Masonlikni mustahkamlash   faqat g'isht va ohak navlarini oshirish zarur bo'lgan yuk ko'tarish qobiliyatini ta'minlashga imkon bermasa ruxsat etiladi.

G'isht devorini hisoblash misoli.

Duvarcılıkning sig'imi ko'plab omillarga bog'liq - g'isht markasi, ohak markasi, teshiklarning mavjudligi va ularning o'lchamlari, devorlarning moslashuvchanligi va boshqalar. Rulman hajmini hisoblash dizayn sxemasini aniqlash bilan boshlanadi. Vertikal yuklar uchun devorlarni hisoblashda devor ekstraktsiya qilingan harakat tayanchlari bilan qo'llab-quvvatlanadi deb hisoblanadi. Gorizontal yuklar (shamol) uchun devorlarni hisoblashda devor qat'iy ravishda siqilgan deb hisoblanadi. Ushbu naqshlarni chalkashtirmaslik kerak, chunki lahzalar diagrammasi boshqacha bo'ladi.

Tanlangan dizayn bo'limi.

Ko'r devorlarda I-I hisoblash qismi polning pastki qismida N bo'ylama kuch bilan va maksimal bükme momenti bilan olinadi M Ko'pincha bu xavfli iI-II bo'lim, chunki bükme momenti maksimal darajadan bir oz kamroq va 2 / 3M ga teng, va m g va co koeffitsientlari minimaldir.

Teshiklari bo'lgan devorlarda, qism o'tish joylarining pastki qismi darajasida olinadi.

Keling, I-I bo'limiga qaraylik.

O'tgan maqoladan Birinchi qavatning devoriga yuklarni yig'ish  biz birinchi qavatdagi P 1 \u003d 1,8 t va qavatlardagi g \u003d G qavatlarining yuklanishini o'z ichiga olgan to'liq yukning olingan qiymatini olamiz.   n + P 2 + G 2 =   3.7t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3.7t + 1.8t \u003d 5.5t

Plitalar devorga a \u003d 150 mm masofada yotadi. Bir-birining ustiga chiqqan P 1 bo'ylama kuchi a / 3 \u003d 150/3 \u003d 50 mm masofada bo'ladi. Nega 1/3? Chunki qo'llab-quvvatlovchi qism ostidagi kuchlanish diagrammasi uchburchak shaklida bo'ladi va uchburchakning tortishish markazi rulman uzunligining atigi 1/3 qismiga teng.

G ning yuqori qavatlaridan yuk markazda qo'llaniladi deb hisoblanadi.

Zamin plitkasidan yuk (P 1) bo'limning o'rtasida emas, balki undan masofada qo'llaniladi:

e \u003d h / 2 - a / 3 \u003d 250mm / 2 - 150mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 sm,

u holda I-I qismida bükme momenti (M) hosil bo'ladi. Bir lahza elkada kuch hosilidir.

M \u003d P 1 * e \u003d 1.8t * 7.5sm \u003d 13.5 t * sm

Keyin N uzunlamasına kuchning eksantrikligi quyidagicha bo'ladi:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 sm

Yuk ko'taruvchi devor qalinligi 25 sm bo'lganligi sababli, hisoblashda tasodifiy ekssentritsiyaning qiymati e ν \u003d 2 sm bo'lishi kerak, shunda umumiy eksantriklik quyidagicha bo'ladi:

e 0 \u003d 2.5 + 2 \u003d 4,5 sm

y \u003d h / 2 \u003d 12,5 sm

E 0 \u003d 4,5 sm bo'lganda< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Eksantrik tarzda siqilgan elementning kuchi quyidagi formula bilan aniqlanadi.

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Ortiqliklar m g  va φ 1  ko'rib chiqilgan bo'limda I-I 1 ga teng.

G'isht juda kuchli qurilish materialidir, ayniqsa qattiq, va 2-3 qavatda uy qurishda oddiy keramik g'ishtdan qurilgan devorlar odatda qo'shimcha hisob-kitoblarga muhtoj emas. Shunga qaramay, vaziyatlar boshqacha, masalan, ikkinchi qavatda terasli ikki qavatli uy rejalashtirilgan. Teras shiftining metall nurlari qo'llab-quvvatlanadigan metall to'siqlar, balandligi 3 metr bo'lgan oldingi ichi g'ishtlardan yasalgan g'isht ustunlarida va 3 metr balandlikda ustunlar o'rnatilishi rejalashtirilgan:

Bu tabiiy savolni tug'diradi: kerakli kuch va barqarorlikni ta'minlaydigan ustunlarning minimal kesishishi nima? Albatta, loydan qilingan g'ishtli ustunlarni va ayniqsa uyning devorlarini yotqizish g'oyasi yangi emas va ustunning mohiyati bo'lgan g'isht devorlari, devorlari, ustunlarini hisoblashning barcha mumkin bo'lgan jihatlari SNiP II-22-81 (1995) da etarlicha batafsil tavsiflangan. "Tosh va zirhli inshootlar." Hisob-kitoblarda qo'llanilishi kerak bo'lgan ushbu normativ hujjat. Quyidagi hisoblash, belgilangan SNiP-dan foydalanish misolidan boshqa narsa emas.

Ustunlarning mustahkamligi va barqarorligini aniqlash uchun siz ko'plab boshlang'ich ma'lumotlarga ega bo'lishingiz kerak, masalan: g'ishtning kuchi darajasi, ustunlardagi ustunlarni qo'llab-quvvatlash maydoni, ustunlardagi yuk, ustunning tasavvurlar maydoni va agar bularning hech biri dizayn bosqichida ma'lum bo'lmasa, unda siz buni amalga oshirishingiz mumkin. quyida bayon qilinganidek:

  markaziy siqish bilan

Tomonidan ishlab chiqilgan:  Terasning o'lchami 5x8 m bo'lib, uchta ustun (o'rtada bittasi va chetida ikkita) oldingi ichi g'ishtlardan 0,25x0,25 m kesishgan holda yasalgan, ustunlar o'qlari orasidagi masofa 4 m, g'isht belgisi M75 kuchida.

Ushbu dizayn sxemasi bilan maksimal yuk o'rta pastki ustunga tushadi. Bu u va kuchga tayanishi kerak. Ustundagi yuk ko'p omillarga, xususan, qurilish maydoniga bog'liq. Masalan, Sankt-Peterburgdagi tomdagi qorning og'irligi 180 kg / m & sup2, Rostov-Donda esa 80 kg / m & sup2 ni tashkil qiladi. Tomning og'irligini, 50-75 kg / m va sup2 ni hisobga olgan holda, Leningrad viloyatining Pushkin uchun tomondagi ustun quyidagicha bo'lishi mumkin:

Tomdan N \u003d (180 · 1.25 +75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg yoki 3 tonna

Zamin materiallaridan va terastada o'tirgan odamlardan, mebeldan va boshqalardan hozirgi yuklar hali noma'lum, ammo temir-beton plitalar aniq rejalashtirilmagan va taxta taxta, alohida yotgan taxtalardan yasalgan bo'lishi taxmin qilinmoqda, keyin terastadan yukni hisoblash kerak. bir tekis taqsimlangan yukni 600 kg / m & sup2 ga olishingiz mumkin, shunda markaziy ustunda harakatlanib, terastadan konsentrlangan kuch quyidagicha bo'ladi:

Terastadan N \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg  yoki 6 tonna

Uzunligi 3 m bo'lgan ustunlarning aniq og'irligi quyidagicha bo'ladi:

N ustundan \u003d 1500 · 3 · 0.38 · 0.38 \u003d 649.8 kg  yoki 0,65 tonna

Shunday qilib, poydevor yaqinidagi ustunning pastki pastki qismidagi umumiy yuk quyidagicha bo'ladi:

N bilan rev \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg  yoki 10,3 tonna

Biroq, bu holda vaqtincha qor yukining, qishda maksimal va yozda maksimal vaqtinchalik yukning bir vaqtning o'zida qo'llanilishi ehtimoli juda katta emasligini hisobga olish mumkin. Bular ushbu yuklarning yig'indisini ehtimollik koeffitsienti 0,9 ga ko'paytirish mumkin, keyin:

N bilan rev \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 kgyoki 9,4 tonna

Tashqi ustunlardagi dizayn yuki deyarli ikki baravar kam bo'ladi:

N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg  yoki 5,8 tonna

2. G'isht ishlarining kuchini aniqlash.

M75 g'isht markasi g'isht 75 kgf / sm va sup2 yukiga bardosh berishini anglatadi, ammo g'ishtning kuchi va g'isht ishining kuchi ikki xil narsadir. Quyidagi jadval buni tushunishga yordam beradi:

1-jadval. Dazmolni loyihalashda siqishni qarshiligi

Ammo bu hammasi emas. Xuddi shu SNiP II-22-81 (1995) 3.11 a. Ustunlar va ustunlarning maydoni 0,3 m & sup2 dan kam bo'lsa, hisoblangan qarshilik qiymatini ish sharoitlari koeffitsientiga ko'paytirishni tavsiya qiladi. γ c \u003d 0.8. Va bizning ustunimizning kesma maydoni 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m & sup2 bo'lganligi sababli siz ushbu tavsiyanomani ishlatishingiz kerak bo'ladi. Ko'rinib turibdiki, M75 g'isht markasi uchun, M100 toshli ohak ishlatilganda ham, duvarcilik kuchi 15 kgf / sm va sup2 dan oshmaydi. Natijada, bizning ustunimiz uchun hisoblangan qarshilik 15 · 0,8 \u003d 12 kg / sm & sup2 ga teng bo'ladi, shunda maksimal siqilish stress bo'ladi:

10300/625 \u003d 16,48 kg / sm & sup2\u003e R \u003d 12 kgf / sm & sup2

Shunday qilib, ustunning kerakli mustahkamligini ta'minlash uchun siz ko'proq kuchliroq g'ishtdan foydalanishingiz kerak, masalan M150 (M100 eritmasining darajasi bilan hisoblangan siqilgan qarshilik 22 · 0,8 \u003d 17,6 kg / sm & sup2 ni tashkil qiladi) yoki ustunning kesishgan qismini oshirib yoki ko'ndalang toshli armaturani ishlatishingiz kerak. Hozircha, keling, yanada bardoshli old g'ishtdan foydalanishga e'tibor qarataylik.

3. G'isht ustunlarining barqarorligini aniqlash.

Duvarcılık kuchi va g'isht ustunining barqarorligi - bu ikki xil narsa va bir xil SNiP II-22-81 (1995) quyidagi formula bo'yicha g'isht ustunining barqarorligini aniqlashni tavsiya qiladi:

N ≤ m g φRF (1.1)

m g  - uzoq yukning ta'sirini hisobga olgan koeffitsient. Bu holda, biz, nisbatan gapiradigan bo'lsak, omad kulib boqdi, chunki bo'lim balandligida h  ≤ 30 sm, bu koeffitsientning qiymatini 1 ga olish mumkin.

φ   - ustunning egiluvchanligiga qarab uzunlamasına egilish koeffitsienti λ . Ushbu koeffitsientni aniqlash uchun siz hisoblangan ustun uzunligini bilishingiz kerak l  o, va u har doim ustunning balandligi bilan mos kelmaydi. Tuzilishning taxminiy uzunligini aniqlashning nozik joylari bu erda tasvirlanmaydi, biz shuni ta'kidlaymizki, SNiP II-22-81 (1995) 4.3-betga muvofiq: "Devorlar va ustunlarning hisoblangan balandligi l  o  bo'ylama egilish koeffitsientlarini aniqlashda φ   ularni gorizontal tayanchlarda ko'tarish shartlariga qarab quyidagilar olinishi kerak:

a) qat'iy belgilangan tayanchlar bilan l  o \u003d H;

b) pastki elkada elastik yuqori qo'llab-quvvatlash va qattiq siqilish bilan: bir qavatli binolar uchun l  o \u003d 1,5H, ko'p qavatli binolar uchun l  o \u003d 1,25H;

v) bo'sh turgan tuzilmalar uchun l  o \u003d 2H;

d) qisman qisilgan qo'llab-quvvatlash bo'limlari bo'lgan tuzilmalar uchun - chimchishning haqiqiy darajasini hisobga olgan holda, lekin kam emas l  o \u003d 0.8Nqayerda N  - shiftlar yoki boshqa gorizontal tayanchlar orasidagi masofa, temir beton gorizontal tayanchlar esa ular orasidagi masofani nurda. "

Bir qarashda, bizning hisoblash sxemamiz b) paragrafining shartlarini qondiradigan deb hisoblanishi mumkin. ya'ni qabul qilishingiz mumkin l  o \u003d 1,25H \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 metr yoki 375 sm. Biroq, biz ushbu qiymatdan faqat pastki qo'llab-quvvatlash haqiqatan ham qattiq bo'lganda foydalanishimiz mumkin. Agar g'isht ustuni poydevor ustiga yotqizilgan tom yopish materialining gidroizolyatsiya qatlamiga yotqizilgan bo'lsa, unda bunday qo'llab-quvvatlashni qattiq siqilish o'rniga menteşe sifatida ko'rib chiqish kerak. Va bu holda, devor tekisligiga parallel bo'lgan tekislikdagi bizning tuzilishimiz geometrik jihatdan o'zgaruvchandir, chunki zaminning tuzilishi (alohida yotgan taxtalar) belgilangan tekislikda etarli darajada qattiqlikni ta'minlamaydi. Ushbu vaziyatdan chiqishning 4 yo'li mavjud:

1. Printsipial jihatdan boshqa dizayn sxemasini qo'llangmasalan, zamin nurlari payvandlanadigan poydevorga mahkam o'rnatilgan metall ustunlar, estetik sabablarga ko'ra, metall ustunlar har qanday turdagi g'isht bilan qoplanishi mumkin, chunki metall butun yukni ko'taradi. Bunday holda, metall ustunlarni hisoblash kerakligi haqiqatdir, ammo taxmin qilingan uzunlikni olish mumkin l  o \u003d 1,25H.

2. Boshqa bir takrorlang, masalan, varaqli materiallardan, bu holda biz ustunning yuqori va pastki tarafini menteşeli deb hisoblashimizga imkon beradi, bu holda l  o \u003d H.

3. Qattiqligicha diafragma qiling  devor tekisligiga parallel bo'lgan tekislikda. Masalan, chekkalarda ustunlarni emas, balki pirslarni qo'ying. Bu bizga ustunning yuqori va pastki qismini ham menteşeli deb hisoblashimizga imkon beradi, ammo bu holda qattiqlik diafragmasini qo'shimcha ravishda hisoblash kerak.

4. Yuqoridagi variantlarga e'tibor bermang va ustunlarni qattiq pastki qo'llab-quvvatlanadigan alohida deb hisoblang, ya'ni. l  o \u003d 2H. Oxir-oqibat, qadimgi yunonlar o'z ustunlarini (g'ishtdan emas) materiallarning qarshiligi to'g'risida hech qanday ma'lumotga ega bo'lmagan holda, metall langarlardan foydalanmasdan qurdilar va o'sha kunlarda bunchalik puxta yozilgan qurilish kodlari yo'q edi, ammo ba'zi ustunlar mavjud. va hozirgi kungacha.

Endi ustunning taxminiy uzunligini bilib, moslashuvchanlik koeffitsientini aniqlashimiz mumkin:

λ   h   \u003d l  o / soat   (1.2) yoki

λ   i   \u003d l  o (1.3)

h  - ustunning kesishgan qismining balandligi yoki kengligi va i  - inertsiya radiusi.

Inertiya radiusini aniqlash qiyin emas, printsipial ravishda, tasavvurlar inertsiya momentini kesishgan maydonga bo'lish va keyin kvadrat ildizni natijadan ajratib olish kerak, ammo bu holda bunga katta ehtiyoj yo'q. Shunday qilib λ h \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.

Endi, egiluvchanlik koeffitsientining qiymatini bilib, oxirida jadvaldan uzunlamasına egilish koeffitsientini aniqlashimiz mumkin:

2-jadval. Tosh va temir-beton konstruktsiyalar uchun egilish koeffitsientlari
(SNiP II-22-81 (1995) ga muvofiq)

Bunday holda, duvarcılıkın elastik xususiyati α   jadval bo'yicha aniqlanadi:

3-jadval. Duvarcılıkın elastik xususiyati α   (SNiP II-22-81 (1995) ga muvofiq)

Natijada bo'ylama egilish koeffitsientining qiymati taxminan 0.6 bo'ladi (egiluvchan xarakteristikaning qiymati bilan) α \u003d 1200, 6-bandga muvofiq). Keyin markaziy ustunga maksimal yuk quyidagicha bo'ladi:

N p \u003d m g φγ RF bilan \u003d 1 · 0,6 · 0,8 · 22 · 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

Bu shuni anglatadiki, 25x25 sm o'lchamdagi kesma pastki markaziy siqilgan ustunning barqarorligini ta'minlash uchun etarli emas. Barqarorlikni oshirish uchun ustunning tasavvurlar qismini oshirish eng maqbuldir. Masalan, agar siz bir yarim g'isht ichidagi bo'shliq bilan 0,38x0,38 m o'lchamdagi ustunni qo'ysangiz, bu nafaqat ustunning kesishgan maydonini 0,13 m & sup2 yoki 1300 sm & sup2 ga ko'taradi, balki ustunning inertiya radiusini ham oshiradi. i  \u003d 11.45 sm. Keyin λ i \u003d 600 / 11.45 \u003d 52.4, va koeffitsient qiymati φ \u003d 0.8. Bunday holda, markaziy ustunga maksimal yuk quyidagicha bo'ladi:

N p \u003d m g φγ RF bilan \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 22 · 1300 \u003d 18304 kg\u003e N bilan r \u003d 9400 kg

Bu shuni anglatadiki, 38x38 sm o'lchamdagi pastki markaziy siqilgan ustunning barqarorligini ta'minlash uchun chekka bilan kifoya qiladi va hatto g'isht navini kamaytirish ham mumkin. Masalan, dastlab qabul qilingan M75 markasi bilan yakuniy yuk quyidagicha bo'ladi:

N p \u003d m g φγ RF bilan \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 1300 \u003d 9984 kg\u003e N bilan r \u003d 9400 kg

Hamma narsa ko'rinadi, lekin yana bir tafsilotni hisobga olish maqsadga muvofiqdir. Bunday holda, poydevor ustunli emas (har bir ustun uchun alohida) emas, balki yaxshiroq yasalgan lenta (har uch ustun uchun umumiy), aks holda poydevorning kichik tushishi ham ustun tanasida qo'shimcha stresslarga olib keladi va bu vayronagarchilikka olib kelishi mumkin. Yuqorida aytilganlarning barchasini inobatga olgan holda, 0,51x0,51 m ustunlar kesimi eng maqbul bo'ladi va estetik nuqtai nazardan, bunday qism eng maqbuldir. Bunday ustunlarning kesma maydoni 2601 sm & sup2 ni tashkil qiladi.

Barqarorlik uchun g'isht ustunini hisoblash misoli
  eksantrik siqish bilan

Loyihalashtirilgan uydagi ekstremal ustunlar markaziy ravishda siqilmaydi, chunki ustunlar faqat bir tomonga o'rnatiladi. Va hatto ustunlar butun ustunga yotqizilgan bo'lsa ham, baribir, ustunlar burilmaganligi sababli, ustma-ust va tomdan yuk ustunlar bo'limining o'rtasida bo'lmagan ustunlarga o'tkaziladi. Ushbu yukning natijasi qaysi joyda uzatilishi tayanchlardagi ustunlarning moyillik burchagi, ustunlar va ustunlarning egiluvchan moduli va boshqa bir qator omillarga bog'liq. Ushbu o'zgarishni e o yukini qo'llash eksantrikligi deyiladi. Bunday holda, bizni eng noqulay omillar kombinatsiyasi qiziqtiradi, bunda ustunlar ustidagi yuklanish ustunning chetiga iloji boricha uzatiladi. Bu shuni anglatadiki, yukning o'zi, bükme momentiga teng M \u003d Ne haqida, va bu nuqtani hisob-kitoblarda hisobga olish kerak. Umuman olganda, barqarorlik sinovini quyidagi formula yordamida bajarish mumkin:

N \u003d φRF - MF / W (2.1)

W  tasavvurlar qarshiligi momentidir. Bunday holda, tomdan pastki ekstremal ustunlar uchun yukni shartli ravishda markaziy ravishda ko'rib chiqish mumkin, va eksantriklik yukni faqat bir-birining ustiga chiqqanidan hosil qiladi. 20 sm eksantrikligi bilan

N p \u003d φRF - MF / W \u003d1 · 0.8 · 0.8 · 12 · 2601  - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975.68 - 7058.82 \u003d 12916.9 kg\u003eN cr \u003d 5800 kg

Shunday qilib, yukni qo'llashning juda katta eksantrikligi bo'lsa ham, biz xavfsizlik nuqtai nazaridan ikki baravar ko'proq chegaraga egamiz.

Eslatma:  SNiP II-22-81 (1995) "Tosh va temir-beton konstruktsiyalar" tosh konstruktsiyalarining o'ziga xos xususiyatlarini hisobga oladigan boshqa qismni hisoblash usulini qo'llashni tavsiya qiladi, ammo natijasi taxminan bir xil bo'ladi, shuning uchun SNiP tomonidan tavsiya etilgan hisoblash usuli bu erda keltirilmagan.