인포메네르고
모스크바 1976
이 "가이드"는 레닌의 All-Union State Order와 10월 혁명 디자인 연구소 "Teploelektroproekt"의 명령에 의해 개발되었으며 새로 건설되고 재건된 화력 발전소의 설계에 사용하기 위해 필수입니다.
"가이드"는 1976년 10월 이후 더 이상 유효하지 않은 "화력 발전소의 산업 폐수 처리를 위한 시설의 기술 설계에 관한 임시 지침"의 개발로 개발되었습니다.
가이드라인은 소련 토지 개간 및 수자원부, 소련 수산부의 글라브리보드, 소련 보건부와 합의했습니다.
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1. 일반 부분. 하나
2. 폐수 냉각 시스템. 삼
3. 수경재 및 슬래그 제거 시스템(GZU) 4의 폐수
4. 재생 공기 히터의 물과 연료유로 작동하는 보일러의 대류 가열 표면을 세척합니다. 5
5. 화학 세척 및 장비 보존으로 인한 폐수. 7
6. 수처리 및 응축수 처리로 인한 폐수. 열하나
8. 오일 제품으로 오염된 폐수. 12
9. 연료 공급 경로 건물의 수압 청소로 인한 폐수. 열 다섯
10. 발전소 영토의 빗물. 16
신청. 가스 저장 시스템의 퍼지량 계산 .. 16
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1
. 공통 부분
1.1. "지침"은 화력 발전소의 생산 공정에서 발생하는 폐수의 처리 및 정화를 위한 시설 설계에 적용됩니다.
오일 제품으로 오염됨;
연료 공급 경로 구내의 수압 청소에서;
발전소 지역의 빗물.
화력 발전소 및 주거지에서 발생하는 가정용 폐수 처리 및 처리 시설 설계는 SNiP II-32-74 "하수도"에 따라 수행됩니다. 외부 네트워크 및 구조”.
1.2. 폐수 처리 및 처리를 위한 산업 하수 및 시설을 설계할 때 다음 사항을 고려해야 합니다.
화력 발전소의 기술 과정에서 첨단 장비와 합리적인 회로 솔루션의 사용을 통해 오염된 산업 폐수의 양을 줄일 수 있는 가능성;
부분적으로 또는 완전히 순환하는 급수 시스템의 사용, 다른 설비의 한 기술 프로세스에서 폐수 재사용
순환 급수 시스템의 손실을 보충하기 위해 사용하여 오염되지 않은 폐수를 수역으로 배출하는 것을 배제합니다.
산업 폐수에 포함된 가치 있는 물질에 대한 TPP 또는 국가 경제의 필요를 위해 자신의 필요를 위해 획득하고 사용할 수 있는 가능성과 편리성;
수역으로의 폐수 배출 감소 또는 완전한 제거, TPP 자체 필요에 따른 폐수 사용을 제한할 가능성;
인접 산업 기업 및 거주지의 기존 계획된 처리 시설을 사용하거나 비례 지분 참여로 공동 시설을 건설할 가능성.
1.3. 산업 폐수 처리 방법 및 계획은 설계된 발전소의 특정 조건에 따라 선택됩니다. 전력 및 설치된 장비, 작동 모드, 연료 유형, 재 및 슬래그 제거 방법, 냉각 시스템, 수처리 계획, 지역 기후 , 수문 지질학적 및 기타 요인, 관련 기술 및 경제적 정당성.
1.4. 화력발전소의 산업폐수 처리 및 정화 시설은 원칙적으로 한 블록에 배치되어야 하며 기술 수처리와의 협력 가능성도 고려해야 합니다.
1.5. 산업 폐수 처리 및 정화 시설을 설계할 때 다음 규제 문서를 따라야 합니다.
"위생 및 가정용 물 사용을 위한 저수지의 유해 물질의 최대 허용 농도 추가 목록" - No. 1194, 1974
""폐수 오염으로부터 지표수의 보호를 위한 규칙"의 적용에 관한 국가 위생 감독 기관을 위한 지침.
SNiP II-32-74 “하수도. 외부 네트워크 및 구조”, 1975
SN-173-61 "산업 기업의 외부 하수도 설계 지침." 1961년 1부
SNiP II-31-74 “급수. 외부 네트워크 및 구조”, 1975
1.6. 수역 및 수로로의 폐수 방류는 "폐수에 의한 오염으로부터 수면을 보호하기 위한 규칙"에 따라 설계되어야 하며, 물의 사용 및 보호를 규제하는 당국과 합의한 규정된 방식으로, State Sanitary 어류 자원 보호 및 어류 양식 및 기타 이해 관계 기관의 규제를 위한 감독.
2
. 폐수 시스템
이자형 우리는 차가워
2.1. 터빈, 가스 냉각기, 공기 냉각기, 오일 냉각기 및 기타 열교환기의 응축기 후에 배출되는 냉각 시스템의 폐수는 원수가 가열만 되지만 기계적 또는 화학적 불순물로 오염되지 않은 경우 처리가 필요하지 않습니다.
2.2. 발전소에서 가열된 물을 저수지와 수로로 방류하여 음용수, 문화 및 가정 및 어업용수 사용은 "폐수에 의한 오염으로부터 지표수 보호에 관한 규칙", 1975의 일반 요구 사항에 따라 수행됩니다. .
메모. 계산 근거는 다음을 기반으로 수행되어야 합니다. 난방수 방류 후 하절기 생활용수 및 가정용수용 저수지의 설계구간 월평균 수온은 저수지 표면의 자연 월평균 수온과 비교하여 3℃ 이상 상승하지 아니하거나 또는 10% 보안으로 일년 중 가장 더운 달의 수로. 어업용 저수지의 경우 하절기 설계구간의 수온은 배출구의 자연온도에 비해 5℃ 이상 상승하지 않아야 한다. 어장 설계구간에서 가장 더운 달의 월평균 수온은 10% 보안으로 더운 해에 28°C를 초과하지 않아야 하며, 냉수어(연어 및 흰자위)가 있는 저수지의 경우 20°C를 초과하지 않아야 합니다. .
겨울철 어장 설계 범위의 수온은 8 °C를 넘지 않아야 하며, 버봇의 산란장 수온은 2 °C를 넘지 않아야 합니다.
2.3. 저수지가 있는 직류 및 순환 냉각 시스템에서 음용수, 문화 및 가정용 및 어업용 저수지의 필요한 수온 수준을 보장하려면 다음을 사용하는 것이 좋습니다.
층화된 저수지 및 지표수 배출구의 심층수 유입구로 인해 저수지의 표면 온도와 비교하여 흡입구 및 그에 따라 배출수의 온도를 낮출 수 있습니다.
공공 저수지로 배출되기 전에 물의 예비 냉각 및 폭기를위한 배출 채널 또는 저수지의 수역 위에 스프링클러 설치;
겨울철 증기 냉각 빈도 증가;
적절한 수문학적, 지형학적 및 경제적 조건에서 배수로 지역의 저수지 물과 폐수를 1.5 - 3.0배 혼합하는 배출수 배출구;
경제적 정당성이 사용 가능성을 확인하는 경우 적절한 기후 조건에서 얼음 열 설비.
2.4. 냉각 저수지로 경제적 또는 문화적 중요성이없는 벌크 저수지, 호수 및 저수지를 사용할 때 열 체제는 발전소의 최적 작동 조건에 의해 결정됩니다. 이 경우 소련과 연방 공화국의 물 법률 기본 사항에 따라 저수지를 별도로 사용할 수있는 발전소의 권리가 공식화됩니다.
2.5. 터빈 콘덴서에서 기술적으로 가능한 최대 진공을 보장하고 저장소가 있는 직접 흐름 및 순환 냉각 시스템에서 열교환 표면의 오염을 방지하려면 기계적 정수를 사용해야 합니다.
메쉬 필터를 사용하는 경우 메쉬 셀의 크기는 2~2mm를 초과하지 않아야 합니다.
열교환기 튜브의 유속은 1.0m/s보다 낮아서는 안 됩니다.
콘덴서 튜브의 끈적한(생물학적 포함) 침전물을 방지하려면 고무 볼을 사용하여 지속적으로 세척하거나 주기적으로 염소 처리하는 것이 좋습니다.
냉각탑 및 스프레이 풀이 있는 순환 냉각 시스템에서 응축기 튜브의 스케일 형성을 방지하기 위한 조치로 물의 퍼지, 산성화, 인산염 처리, 공동 산성화 및 인산염 처리를 사용하는 것이 좋습니다. 수처리(자기, 초음파 등).
2.6. 냉각탑과 스프레이 풀이 있는 순환 냉각 시스템의 정화수는 수처리 공급, GZU 시스템에 공급, 농경지 관개 구역 관개, 기타 공장 내 및 가정 요구 사항을 위해 가능한 한 최대로 사용해야 합니다. 과도한 블로우다운 물은 폐수 오염으로부터 지표수 보호에 대한 규칙에서 허용하는 한도 내에서 오염 물질 농도와 함께 수역으로 배출됩니다.
2.7. 1975년 ORGRES 트러스트에서 개발한 "화력 발전소 냉각수의 스케일 형성 특성을 고려한 수화학적 예측을 컴파일하기 위한 방법론"에 따라 순환 냉각 시스템의 블로우다운 물의 화학적 조성을 결정하는 것이 좋습니다.
3
. 수경재 및 슬래그 제거 시스템(GZU)의 폐수
3.1. 일반적으로 GZU 시스템의 급수는 재와 슬래그의 수력 운송(GZU의 순환 시스템)을 위해 물을 재사용하는 반대 계획에 따라 설계됩니다. 직접 흐름 방식에 따른 GZU 시스템의 물 공급은 물론 GZU 시스템에서 수역으로의 부분적인 물 배출(GZU 시스템에서 물의 염 조성을 조절하기 위한 정화)은 다음에서만 사용할 수 있습니다. 예외적인 경우와 수역 사용 및 보호, 어류 자원 보호 및 양식업 규정에 따라 국가 위생 검사와 배출 조건 및 시간에 동의한 경우.
3.2. 순환하는 GZU를 설계할 때 시스템의 물 부족 또는 초과를 나타내는 물 균형이 컴파일됩니다.
일반적으로 GZU 시스템의 수분 균형은 희소성 또는 0으로 설계되어야 합니다.
3.3. 주 저장 장치의 순환 시스템을 퍼지해야 할 필요성은 계산에 의해 결정됩니다(부록 참조).
3.1항에 명시된 조건에 따라 블로우다운수를 수역으로 직접 배출하는 것 외에도 블로우다운수의 배출에 대한 다음 지침을 고려해야 합니다.
발전소의 기술 주기에서 블로우다운 물의 회복 불가능한 사용;
특수 장치를 사용한 정화수의 증발;
주어진 발전소의 특정 조건에 의해 결정되는 기타.
3.4. 부족한 물 균형으로 인해 시스템의 보충은 화력 발전소의 오염된 산업 폐수로 설계되었습니다. 식염수 폐수를 GZU 시스템에 공급할 수 있는지 여부는 계산에 의해 결정됩니다.
3.5. 물 균형을 적자 또는 0으로 줄이려면 다음이 제공되어야 합니다.
재 덤프를 우회하는 집수 지역에서 지표 유출수의 차단 및 전환;
재 덤프의 증발로 인한 물 손실을 증가시키는 장치의 사용(재 및 슬래그 해변으로의 펄프 분산 배출, 정화수로 해변 관개 등);
운송 및 슬러리 펌프 베어링의 압착 및 압축, 재 및 슬래그 파이프라인 세척, 운송 및 슬러리 펌프 흡입구의 수위 유지 및 기타 목적을 위한 정화수 사용. 이러한 목적으로 신선한 기술 용수를 사용하는 것은 금지되어 있습니다.
3.6. 순환하는 GZU 시스템을 사용하여 젖은 재 수집기의 관개는 정화된 물로 수행해야 합니다. pH가 있는 물은 관개에 적합합니까? 10.5 및 36 mg-eq/l 미만의 황산염 함유. 정화된 물이 이러한 매개변수를 충족하지 않는 경우 시스템은 젖은 재 수집기의 관개를 위해 공급되는 정화된 물을 처리하기 위한 장치를 제공합니다.
관개를 위해 화력 발전소에서 나오는 오염된 산업 폐수의 스크러버를 사용하는 편리성을 고려할 필요가 있습니다. 이를 위해 처리되지 않은 유류 제품으로 오염 된 폐수와 전처리 후 화학적으로 오염 된 폐수를 사용할 수 있습니다.
고알칼리성 재에 습식재 포집기를 사용하는 것은 건식재 포집기와 기술적, 경제적 비교를 통해 정당화되어야 하며, 관개용 습식재 포집기 사용에 필요한 정화수 처리 비용을 고려하고, 필요한 경우, 부는 것과 관련된 비용을 고려해야 합니다.
3.7. 재 및 슬래그 덤프를 설계할 때 오염으로부터 지표수 및 지하수를 보호해야 합니다. 관련 물 보호 조치는 지질부 및 물의 사용 및 보호를 규제하는 기관과 규정된 방식으로 조정되어야 합니다.
4
. 회생 공기 히터의 세척수 및 기름 보일러의 대류 가열 표면
4.1. 연료유로 작동하는 보일러의 대류 가열 표면 및 RAH 세척으로 인한 폐수에 포함된 독성 물질의 중화 및 중화를 제공해야 합니다. 독성 물질의 중화 및 중화 없이 이 물 그룹을 수역으로 배출하는 것은 허용되지 않습니다.
4.2. 이러한 물을 중화 및 중화하기 위한 장치를 설계할 때 다음 데이터를 고려해야 합니다.
a) RVP 세척의 경우 다음을 수행하십시오.
세척수의 양은 로터 섹션 1m2당 5m3입니다.
세척 시간 - 1시간;
세척 빈도 - 30일에 한 번.
다양한 직경의 RAH에 대한 세척수의 총량은 표에서 가져옵니다. 하나.
1 번 테이블
b) 보일러의 대류 가열 표면을 세척하려면 다음을 수행하십시오.
수리하기 전에 1 년에 한 번 세척 빈도;
세척 시간 - 2시간;
증기 용량이 320 t / h 이상인 보일러 세척을위한 물 소비량 - 300 m 3.
c) 피크 보일러 세척의 경우 다음을 수행하십시오.
평균 세척 빈도는 작동 15일에 한 번입니다.
세척 시간 - 30분.
다양한 유형의 보일러 세척을 위한 물 소비량은 다음과 같이 취해야 합니다.
가열 표면의 쇼트 블라스트 세척이 장착된 피크 보일러의 경우 세척 빈도는 1년에 한 번 취해야 합니다.
4.3. RAH와 기름보일러 모두 세척수의 예상 조성은 표에 따라 취해야 합니다. 2.
표 2
4.4. 세척수의 중화 및 중화를 위한 장소를 설계할 때 원칙적으로 야금 공장의 요구 사항을 충족하는 바나듐 함유 슬러지의 침전을 제공해야 합니다. 이 조건은 두 단계의 세척수의 중화에 해당합니다.
첫 번째는 FPAKM 유형의 필터 프레스에서 바나듐 산화물의 침전 및 바나듐 함유 슬러지의 분리를 위해 가성 소다를 사용하여 pH 값 4.5 - 5로 물을 처리하는 것입니다.
두 번째는 철, 니켈, 구리 및 황산칼슘 산화물의 침전을 위해 9.5 - 10의 pH 값으로 석회로 첫 번째 단계 후에 정화된 물을 처리하는 것입니다.
4.5. 세척수의 중화를 위한 시약의 예상 소비량은 다음과 같이 취해야 합니다.
첫 번째 단계의 수산화나트륨 - NaOH로 환산하여 6.0kg/m3;
두 번째 단계의 석회 - CaO로 환산한 5.6kg/m3.
4.6. 첫 번째 단계에서 침전물이 침전된 후 5-6시간 후 중화조의 액체 슬러지의 부피는 초기 세척수 부피의 20%와 동일하게 취해지며 그 안의 고형물 함량은 5.5%와 동일합니다.
두 번째 단계에서 침전물을 침전시킨 후 7-8시간 후 중화조의 액체 슬러지 부피는 첫 번째 단계에서 초기 정화수 부피의 30%에 해당하며, 그 안의 고형분 함량은 9 %. 산업용 석회로 물을 중화할 때 석회유의 밸러스트를 고려하여 침전물의 고형물 함량을 고려해야 합니다.
4.7. 1단계 이후의 액체 슬러지는 특수 슬러지 수집 탱크로 보내집니다.
탱크에는 균일한 농도의 슬러지를 얻고 이를 필터 프레스에 공급하기 위한 재순환 파이프라인이 장착되어 있습니다. 여과 후 얻은 슬러지는 백에 포장되어 저장되어 야금 공장으로 보내집니다.
일시적으로 필터 프레스가 없는 경우 중화 첫 단계부터 5년 동안 슬러지를 저장하기 위해 여과되지 않은 베이스가 있는 용기가 제공됩니다.
4.8. 더 깨끗한 바나듐 함유 슬러지를 얻기 위해서는 다른 중화조에서 2단계로 세척수의 중화를 제공해야 합니다.
4.9. 중화의 두 번째 단계 후 액체 슬러지는 불침투성 코팅 장치가 있는 슬러지 덤프로 보내져야 하며, 그 용량은 전체 설계 용량에서 TPP의 10년 작동 동안 계산됩니다.
4.10. 중화의 2단계 후 정화된 물은 RAH 세척 및 보일러 장치의 대류 가열 표면에 재사용을 위해 보내집니다. 이 시스템은 슬러지를 슬러지 덤프로 운반하는 물로 퍼지됩니다. 침강 후 물은 단락 6.7에 따라 식염수 폐수 흐름에 공급됩니다.
4.11. 중화된 세척수의 평균 조성은 다음과 같이 취해야 합니다.
pH - 9.5에서 10까지; CaSO 4 함량 - 최대 2g / l.
4.12. 중화 후 슬러지의 평균 조성은 표에서 취해야 합니다. 삼.
표 3
4.13. 각 중화제 탱크에는 1개의 RAH를 세척한 세척수와 중화를 위한 시약이 포함되어야 하며, 특정 조건에 따라 TPP에서 중화제 탱크의 수는 2개 이상 4개 이하이어야 합니다.
4.14. 미분탄 화력발전소에서 피크보일러를 세척할 때 석회로 세척수를 중화할 수 있다. 중화수는 슬러지와 함께 최소 pH 7의 정화수에서 수회석 제거 시스템으로 보낼 수 있습니다. 정화수의 pH가 7 미만인 경우 별도의 슬러지 축적기가 제공되어야 합니다.
4.15. 단락 4.14에 따라 세척수 중화 중 석회의 예상 소비량은 CaO로 7kg / m3입니다.
4.16. 세척수를 수집 및 중화하기 위한 탱크와 세척수를 중화 장치에 공급하기 위한 파이프라인의 부식 방지를 수행해야 합니다.
탱크에는 재순환 펌프, 공기 분배 및 시약 공급 장치가 장착되어 있습니다.
중화수를 펌핑하고 재순환시키는 펌프는 내산성 설계로 제작되어야 합니다.
5
. 화학 세척 및 장비 보존으로 인한 폐수
5.1. 폐수 처리 장치의 설계는 사전 시작 및 운영 화학 처리에 사용된 방법을 기반으로 수행해야 합니다.
억제 염산 용액;
히드라진과 황산 또는 염산의 용액;
프탈산 무수물의 용액;
디카르복실산 용액;
저분자량 산 용액(NMC 농축액);
모노암모늄 시트레이트 용액;
콤플렉스 기반 솔루션.
5.2. 수역의 최대 허용 농도(MPC)가 설정되지 않은 화력 장비의 세척 및 보존을 위한 시약과 중화되거나 MPC 값이 설정된 물질로 변환될 수 없는 시약을 사용하는 것은 금지되어 있습니다. 확립된.
5.3. 주차 부식으로부터 장비를 보호하기 위해 보일러 장치를 히드라진 또는 대기 부식 억제제 용액 또는 암모니아와 아질산 나트륨 혼합물로 채우는 "습식"보존 방법이 사용됩니다. 보존 빈도는 장비 작동 모드에 따라 결정됩니다. 사용한 방부제 용액을 중화 및 중화하려면 화학 처리로 인한 폐수의 중화 및 중화 설비를 사용해야합니다.
5.4. 폐수의 양을 결정하려면 다음과 같은 가능한 화학 처리 작업을 진행하십시오.
a) 기술 용수로 물 세척;
b) 폐쇄 루프에서 알칼리 또는 OP-7(OP-10)로 내부 표면을 탈지하는 단계;
c) 용액을 공정수로 대체한 다음 이를 탈염수로 대체하는 단계;
d) 폐쇄 회로에서의 산 세척;
e) 용액의 치환 및 공업용수(알칼리성 시약의 첨가 포함)로의 세척 후 탈염수로의 교체;
e) 폐쇄 루프에서 세척된 표면의 패시베이션;
g) 탈염수로 부동태화 용액의 배수 또는 치환.
메모.
1) OP-7(OP-10) 관류 보일러 용액으로 단락 "b"에 따라 탈지를 수행할 때 이 작업은 용액의 중간 치환 없이 산 세척과 결합됩니다.
2) 배수된 보일러의 경우 "g" 단락에 따라 부동태화 용액을 배수하고 보일러를 시동하기 전에 물 세척을 수행합니다.
3) 2단계 세척시 "e"에 따른 조작 후 d, e"에 따른 조작을 반복한다.
4) 관류식 보일러의 가열 표면을 착화합물 기반 용액으로 화학적 세척 작업을 수행할 때 공정수로 세척하지 않고 "d" 및 "e" 항목에 따른 작업에서만 폐수가 형성됩니다.
5.5. 사용한 세척액의 수집 및 중화는 중화 탱크에 제공되어야 하며, 그 부피는 회로에서 제거될 때 물로 3배 희석되는 것을 고려하여 산성 및 알칼리성 용액을 수용하도록 설계되어야 합니다. 중화조에 수거된 산성 및 알칼리성 세척액은 상호 중화를 위해 사용해야 합니다.
중화제 탱크의 용량은 표의 데이터에 따라 1단계 세척으로 세척할 회로 부피의 최소 7배, 2단계 세척으로 세척할 부피의 10배 이상을 취해야 합니다. 넷.
5.6. 산성 및 알칼리성 용액의 변위에서 약간 오염 된 폐수 (РН = 6 - 8)뿐만 아니라 장비의 수세에서 폐수를 수집하려면 개방형 용기를 제공해야합니다.
컨테이너는 현지 조건에 따라 방수 기초가없는 제방 또는 굴착 형태로 두 섹션으로 만들어야합니다.
한 섹션에서는 부피가 작고 부식 생성물 및 기계적 불순물을 침전시키는 역할을 하며 장비의 초기 물 세척 중에 회로의 3개 부피를 보냅니다.
정화된 물은 두 번째 섹션 평균화로 전달되어야 합니다. 산 및 알칼리 용액이 변위 될 때 회로의 12 체적 양의 장비 수세에서 나오는 유출 물은 동일한 섹션으로 배출되어야합니다.
이퀄라이저의 용량은 보일러 장치의 유형과 플러싱된 회로의 부피에 따라 선택해야 합니다.
장비의 사전 시작 화학 세척으로 인한 폐수의 대략적인 양이 표에 나와 있습니다. 넷.
표 4
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증기 용량, t/h; 보일러 유형
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청소 계획
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플러시 된 회로의 부피, m 3
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배출된 폐수의 양, m 3
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중화 탱크에
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탱크 평균에서
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420; 북
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단일 회로
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640; 북
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이중 회로
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첫 번째 회로
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두 번째 회로
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950; 스트레이트 스루
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2단계의 단일 회로
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950; 스트레이트 스루
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이중 회로
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첫 번째 회로
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두 번째 회로
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1600; 스트레이트 스루
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이중 회로
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첫 번째 회로
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두 번째 회로
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2650; 스트레이트 스루
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두 단계의 이중 회로:
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첫 번째 회로
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두 번째 회로
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5.7. 평형 탱크의 물은 발전소의 순환 급수 시스템에 공급하는 데 사용해야 합니다. 직류 급수 시스템이 있는 화력 발전소의 경우 이러한 물을 자체 필요에 따라 사용할 수 없는 경우 배수로로 방출해야 합니다. 동시에 이퀄라이징 탱크 건설의 타당성을 확인합니다.
5.8. 적용된 화학 처리 방법에 대한 산성 및 알칼리성 용액 탱크에서 상호 중화 후 mg / l의 폐수 조성은 표에서 가져옵니다. 5.
표 5
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지표
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화학 세척 방법
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염산
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복잡한
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구연산 모노암모늄
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프탈산
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NMC 농축액
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디카르복실산
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히드라지노산
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황산염
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PB-5; 1에서; 2에서
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포름알데히드
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암모늄 화합물
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히드라진
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건조 잔류물
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COD mg/l O 2
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BOD mg/l O 2
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* 유기 물질은 철, 암모늄, 나트륨과 유기산의 염 형태로 존재합니다.
5.9. 최종 중화, 중금속 이온(철, 구리, 아연)의 침전, 히드라진, 암모늄 화합물의 분해 및 기타 작업을 위해 최대 500m3 용량의 원추형 바닥이 있는 탱크가 필요합니다. 탱크에는 재순환 펌프, 공기 분배 및 시약 공급 장치가 장착되어 있습니다.
철의 침전은 석회를 사용한 알칼리화에 의해 제공되어야 합니다.
최대 pH = 10 - 염산 및 히드라진산 방법 사용;
pH = 11까지 - 구연산 모노암모늄 방법 및 저분자량 및 디카르복실산 및 프탈산 방법으로 세척;
최대 pH = 12 - 용액에 EDTA 화합물이 있는 경우.
침전물을 압축하고 물을 정화하기 위한 폐수의 침전은 최소 2일 동안 제공되어야 합니다.
작동 세척 중에 황화나트륨을 사용하여 구연산 모노암모늄 및 착화 용액에서 구리 및 아연을 침전시켜야 하며, 이는 수산화철 슬러지를 분리한 후 용액에 추가해야 합니다.
구리 및 황화아연의 침전물은 최소 하루 동안 침전시켜 압축해야 합니다.
금속 수산화물과 황화물로 구성된 슬러지는 재 및 슬래그 덤프 및 전처리 슬러지 덤프로 보내집니다.
정화된 물은 pH = 6.5 - 8.5로 중성으로 산성화되어야 하며 단락 6.7에 따라 발전소에서 다른 식염수 폐수와 함께 배출해야 합니다.
완전한 생물학적 처리 시설을 포함하는 가정용 하수 시스템에 이러한 물을 공급할 가능성을 고려해야 합니다.
5.10. 경유 연료로 작동하는 발전소에서 중화된 화학 처리수의 추가 처리 및 중화는 RAH 세척수 중화 장치 및 대류 가열 표면을 사용하여 수행할 수 있습니다. 그러나 RAH의 화학 처리수와 세척수를 혼합하는 것은 허용되지 않습니다.
5.11. 중화제 탱크 및 폐수 처리용 탱크 및 이러한 장치 내의 파이프라인은 최대 100°C의 온도에서 폐수를 수용하도록 설계된 부식 방지 코팅으로 보호해야 합니다. 화학 폐수를 펌핑하고 재활용하는 펌프는 내산성이어야 합니다.
5.12. 폐수 처리 후 정화된 물의 품질은 사용된 화학 세척 방법에 따라야 합니다.
mg / l 단위의 폐수 처리 후 정화수의 평균 조성은 표에서 가져옵니다. 6.
표 6
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지표
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화학 세척 방법
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염산
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복잡한
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모노암모늄시트레이트
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프탈산
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NMC 농축액
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디카르복실산
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히드라지노산
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황산염
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PB-5; 1에서; 2에서
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포름알데히드
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암모늄 화합물
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건조 잔류물
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COD mg/l O 2
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BOD mg/l O 2
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5.13. 폐수 처리 탱크의 용액 총 부피에 대한 백분율로 슬러지 양은 공식에 의해 계산됩니다.
어디: ? - 용액의 총 부피에 대한 침전물의 양(%);
M - 용액의 건조 잔류물의 값, g/l;
T - 정착 시간, 일.
6
. 수처리 및 응축수 처리 폐수
6.1. 폐수의 양적 및 질적 지표는 수처리 및 응축수 처리의 기술 부분 설계에서 결정됩니다.
6.2. 정화기의 블로우다운 워터는 다음과 같이 배출될 수 있습니다.
b) 산성 폐수를 중화하기 위해(퍼지수의 pH가 9를 초과할 때);
c) 슬러지 덤프가 화력 발전소 근처에 위치할 때 슬러지 덤프로 직접 이동하고 슬러지 덤프에서 정화된 물을 기계 필터에서 세척수를 위한 재사용 탱크로 되돌립니다.
d) 정화된 물이 기계적 필터의 세척수를 재사용하기 위해 탱크로 되돌아가는 주기적인 침전 탱크로 들어가고, 슬러지는 이온 교환 필터의 중화된 재생수에 의해 슬러지 덤프로 제거됩니다.
e) 기계적 필터의 세척수를 위한 재사용 탱크로 정화된 물을 반환하는 슬러지 탈수를 위한 특수 장치.
점 "c", "d" 및 "e"에 따른 정화수의 반환은 정화기 정화수 유량의 75% 양으로 취해야 합니다.
6.3. 석회 산업에서 나오는 폐기물은 다음과 같이 버릴 수 있습니다.
a) 수압재 제거 시스템으로;
b) 슬러지 덤프로.
6.4. 슬러지 덤프의 추정량은 설계 용량의 TPP 운영 10년 동안 취한 것입니다. 슬러지 덤프에서 슬러지의 수분 함량은 80 - 90%와 같습니다.
6.5. 정화기의 존재하에 화학 수처리의 기계적 필터 세척에서 나온 물은 특수 용기 (재생 탱크)에 수집되고 침전되지 않고 하루 종일 균일하게 응고 된 수처리 공장의 원수 라인으로 펌핑됩니다 (석회 없음 ) 또는 석회수용 각 정화기의 하부에 넣습니다.
반환된 물, 펌핑 중 공기 누출 및 일정한 유량에 이물질이 없는지 확인해야 합니다.
6.6. 물 응고(온라인 수처리)를 위한 정화기가 없는 경우 기계식 필터 세척에서 나오는 물을 보낼 수 있습니다.
a) 수압재 제거 시스템으로;
b) 이온 교환 필터의 재생수의 수집 시스템으로;
c) 정화된 물을 원래의 물로 되돌리고 슬러지를 슬러지 덤프로 펌핑하는 특수 웅덩이에 넣습니다. 일회성 응고 대신 청징제를 설치하는 옵션과 비교하여 이 가능성을 확인해야 합니다.
6.7. 이온 교환 필터의 재생수, 증발기 및 증기 변환기의 정화수는 현지 조건에 따라 다음으로 보낼 수 있습니다.
a) 재와 슬래그의 수력 수송을 위해 이를 사용하는 수압 재 제거 시스템으로;
b) 설계 범위에서 저수지의 수질에 대한 위생 및 위생 및 어업 요구 사항을 준수하여 저수지로.
TPP의 직류 냉각 시스템을 사용하면 저수지에서 재생수를 혼합하기 위한 최상의 조건을 보장하기 위해 배출 채널로 배출되어야 합니다.
c) 유리한 기후 조건의 증발 연못에서;
d) 타당성 조사 중 증발기의 경우.
산성 및 알칼리성 재생수의 배출 전에 필요한 중화 문제는 지역 조건을 고려하여 개별 사례에서 결정해야 합니다.
산성 및 알칼리성 폐수의 중화는 공기 공급 장치 및 시약이 장착 된 부식 방지 코팅이 된 탱크에서 수행됩니다.
탱크의 용량은 필터 장치에서 재생수를 받거나 병렬 회로의 일일 소비량과 중화 시약을 보장해야 합니다.
각각의 특정 경우에 배출되는 물의 양을 줄이기 위해서는 기술용수 공급 시스템 또는 화학 수처리 시스템에서 이온 교환 필터의 세척수(마지막 부분)의 일부를 사용하는 문제를 해결해야 합니다.
6.8. 부유물에 높은 농도의 산화철을 포함하는 전자기 필터의 세척수는 재 또는 슬러지 덤프로 보내야 합니다.
6.9. 물 배출 방법의 선택은 수원을 오염으로부터 보호하기 위한 지역 조건과 표준을 고려하여 기술 및 경제적 계산을 기반으로 이루어져야 합니다.
7
. "Ivviol"과 OMTI를 함유한 물
7.1. Ivviol 및 OMTI의 폐수를 처리하는 방법이 없기 때문에 이러한 물과 오염된 침전물을 수집하여 연료유 탱크에 공급하고 보일러에서 후속 연소하기 위한 장치를 제공해야 합니다.
8
. 오일 제품으로 오염된 폐수
8.1. 오일로 인한 폐수 오염의 원인은 다음과 같습니다.
본관: 터빈의 오일 시스템, 발전기, 여자기, 공급 펌프, 제분소, 연기 배출기, 팬, 오일 청소 공장, 펌프 씰 씰 배수구, 오일 시스템 및 장비 수리 중 오일 유출, 바닥의 배수수;
발전소의 보조 건물: 배수구, 펌프의 스터핑 박스 밀봉, 압축기, 팬, 누출 및 오일 유출이 있을 수 있는 건물의 바닥 배수구;
변압기, 오일 회로 차단기의 설치 장소에서: 비상 오일 드레인 및 오일 충전 케이블이 있는 채널 및 터널의 드레인;
석유 시설에서: 오일 펌핑 바닥의 배수, 개방된 오일 저장 구역의 빗물 및 용융수;
차량, 트랙터, 불도저, 건설 기계 및 기타 차량 및 메커니즘을 위한 차고 및 주차장.
8.2. 연료유로 인한 폐수 오염의 원인은 다음과 같습니다.
연료 오일 펌프의 밀봉 글랜드 및 응축수 제어 샘플러의 배수구;
오일 펌핑 스테이션 바닥의 배수, 연료 오일 파이프 라인의 채널;
연료 오일 히터 및 배수 트레이의 응축수;
작동 중에 오염된 배수 장치, 연료유 창고의 제방 및 배수 장치 및 연료유 펌핑 스테이션에 인접한 연료유 경제 영역의 비와 녹은 물;
저장 탱크 및 배수 트레이의 누출을 통해 토양으로 연료유의 침투로 인해 연료유 시설의 배수 시스템에 의해 차단된 지하수;
오일 경제의 응축수 청소 필터의 세척수.
8.3. 설계할 때 다음과 같이 석유 제품에 의한 폐수 오염과 그 양을 줄이기 위한 조치를 제공해야 합니다.
깨끗하고 기름으로 오염된 폐수의 흐름을 기계 및 설비에서 분리하며, 회전 장치는 물로 냉각됩니다. 작동 중 오염되지 않은 냉각수에는 독립적인 배출 파이프라인이 있어야 하며 재사용을 위해 반환되어야 합니다.
누출, 플랜지 조인트 개스킷의 돌파 또는 밸브 글랜드의 감압의 경우 오일 및 연료유를 배출하기 위한 배수 파이프라인이 있는 오일 및 연료유 파이프라인에 보호 커버 설치;
오일 펌프, 오일 탱크 설치 장소의 포장 장치 및 팔레트;
팔레트 및 보호 케이싱에서 오일 수집 탱크 설치 및 연료유 파이프 라인 케이싱에서 연료 오일 수집 탱크 설치;
장비 수리 현장 랩핑 및 현지 오일 수집 및 제거로 변압기 수정;
탱크에서 배출할 때 연료유가 튀거나 튀는 것을 방지하는 특수 장치의 사용;
철도 트랙의 축과 배수 트레이를 향한 횡경사에서 5m 거리에있는 포장의 배수 장치에있는 장치;
히터 응축수로 연료유 유입 제거, 샘플러 설치로 히터의 각 그룹에서 응축수 품질 제어, 연료 오일 또는 기타 장치로 응축수 오염을 위한 신호 장치;
연료유 펌핑 스테이션의 배수구에서 연료유 탱크로 연료유로 오염된 폐수 공급;
보일러에 포함 된 물을 제거하지 않고 보일러 연소를 위해 범람 된 연료유 공급;
탱크 및 배수 트레이에서 토양으로 연료유 여과 방지;
작동 중 연료 오일로 오염 된 장비 수리 현장 및 연료 유 경제 영역의 포장.
8.4. 오일 제품으로 오염된 폐수의 수집 및 후속 처리를 위해서는 배출되어야 하는 독립적인 시스템을 제공해야 합니다. 기름, 연료유, 디젤 연료의 열린 저장고에서 나오는 빗물과 녹은 물; 작동 중 오염된 영역에서; 비상 오일 드레인 네트워크에서; 본관, 압축기실, 작업장 및 기타 건물의 바닥에서 나오는 배수수(바닥이 오일 제품으로 오염될 수 있음); 연료유 함량이 10 mg/l 이상인 경우 응축수 및 응축수 세척 필터의 세척수.
8.5. 오일로 오염된 폐수의 양은 다음 양으로 취해야 합니다.
본관의 메커니즘 및 설비에서 일정한 배출 - 단위당 5m 3 / h (터빈 보일러);
모든 보조 건물 (압축기, 작업장, 펌핑 스테이션 등)에서 일정한 배출 - 5m 3 / h;
건물 바닥을 플러싱하여 주기적으로 배출 - 5 m 3 / h.
개방형 석유 저장 지역, 변압기, 오일 회로 차단기 등의 개방형 설치 영역에서 비 및 용융수를 주기적으로 배출하는 것은 지역 및 기후 요인에 따라 특정 조건에서 결정됩니다.
8.6. 연료유로 오염된 폐수의 양은 다음과 같습니다.
설치된 보일러의 증기 용량에 따른 일정한 소비량 (표 7);
표 7
반복 비용: 10mg/l 이상의 연료유로 오염된 응축수, 연료 저장고의 방류 구역 및 작동 중 오염된 연료유 시설 영역의 빗물 및 용융수, 일반적으로 배출되는 응축수 필터의 세척수 이퀄라이징 탱크를 통해
8.7. 유류 제품으로 오염된 폐수의 추정 유량은 일정한 유량과 가장 큰 주기를 합산하여 결정됩니다.
기름으로 오염된 응축수의 양을 결정할 때 가장 높은 용량의 히터 그룹의 유량을 계산된 값으로 취합니다.
8.8. 단락 8.3에 명시된 조치를 고려하여 총 폐수 흐름에서 오일 제품의 평균 함량은 100mg/l로 간주됩니다.
8.9. 고체 연료 발전소에서 일반적으로 처리되지 않은 오일 오염 폐수는 수력 재 및 슬래그 제거의 필요에 재사용해야합니다. 재 및 슬래그의 세척 및 수력 운송, 젖은 재 수집기의 관개 등.
이러한 발전소에서 석유 제품의 폐수를 처리할 필요성이 정당화되어야 합니다.
8.10. 액체 연료 및 가스로 작동하는 발전소에서는 오일 제품으로 오염된 폐수를 처리해야 합니다. 인접 산업체나 주거지의 기존 또는 계획된 처리시설을 사용할 가능성과 타당성을 고려할 필요가 있다.
완전한 생물학적 처리 시설을 포함하는 가정 및 분변 하수 시스템에 유류 제품으로 오염 된 폐수를 공급할 수 있습니다. 처리에 들어가는 총 폐수의 유류 제품 함량은 25mg/l를 초과해서는 안 됩니다.
8.11. 계획에 따라 오일 제품의 폐수 처리를 설계하십시오 : 탱크, 오일 트랩, 기계 필터.
기계적 필터 후 활성탄 필터의 설치는 정당화되어야 합니다.
메모. 처리시설의 배치조건에 따라 오일트랩 대신에 압력부상장치를 설계할 수 있다.
8.12. 수용탱크의 용량은 처리장의 필터로부터 추정되는 폐수 및 세척수의 2시간 유입유량을 기준으로 선택되어야 한다.
수용 탱크에는 부유 오일 제품 및 침전물을 가두어 제거하고 다음 정화 단계로 균일하게 물을 공급하기 위한 장치가 장착되어야 합니다.
탱크를 받은 후 오일 제품의 잔류 함량은 80 - 70 mg/l이어야 합니다.
8.13. 오일 트랩(압력 부양 장치)의 설계는 SNiP II-32-74 “하수도. 외부 네트워크 및 구조 "및 SN 173-61" 산업 기업의 외부 하수도 설계 지침 "1부.
오일 트랩(부양 설비) 후 오일 제품의 잔류 함량은 30 - 20 mg/l이어야 합니다.
8.14. 수용 탱크, 오일 트랩(플로터)에 걸린 오일 제품은 보일러에서의 후속 연소를 위해 발전소의 연료유 시설의 폐기물 탱크로 공급되어야 합니다. 이러한 시설의 퇴적물은 방수 기반이 있는 슬러지 덤프에 저장되며 이후(건조 후) 주 위생 검사관과 동의한 장소로 제거됩니다. 슬러지 덤프의 용량은 5 년 동안 퇴적물 축적 계산에서 가져옵니다.
8.15. 석영 모래와 분쇄된 무연탄(코크스)이 2층으로 적재된 기계적 필터를 설계합니다.
여과 속도는 7m/h입니다.
기계적 필터 후 오일 제품의 잔류 함량은 10 - 5 mg/l이어야 합니다.
8.16. 활성탄 필터의 여과 속도는 7m/h입니다. 탄소 필터 후 처리수 내 오일 제품의 최종 함량은 최대 1mg/l입니다.
8.17. 기계 및 탄소 필터의 헹굼은 80 - 90°C 온도의 뜨거운 물로 제공되어야 합니다.
예상 세척 속도 - 15m/h.
8.18. 정화된 물은 발전소의 기술적 요구 사항에 따라 재사용되어야 합니다. 순환 서비스 용수 공급 시스템에 공급하거나 수처리 공급을 위해.
순환 기술 용수 공급 시스템에서 오일 제품에서 정제 된 물을 사용할 때뿐만 아니라 석회로 전처리 된 수처리 시설을 공급할 때 활성탄 필터를 처리 시설의 일부로 제공해서는 안됩니다.
9
. 연료 공급 경로 구내의 수압 청소로 인한 폐수
9.1. 연료 공급 경로 구내의 수압 청소 시스템은 연료로 오염된 물을 수역으로 배출하지 않고 재활용되도록 설계해야 합니다.
9.2. 유출물을 플러시하려면 연료 공급 경로 구내의 연료 및 먼지, 하이드로애시 순환 시스템의 정화수 및 TPP의 슬래그 제거를 사용해야 합니다.
9.3. 유압 세척 시스템에서 연료로 오염된 물은 원칙적으로 유압 재 제거 시스템의 채널로 배출해야 합니다.
9.4. 타당성 조사 중에 오염된 물을 정화하고 이를 수압 세척의 필요로 되돌리는 시설을 갖춘 연료 공급 경로의 수압 세척을 위한 국부 순환 시스템을 설계하는 것이 허용됩니다. 이 순환 시스템에서 손실된 물의 보충은 수경성 재 제거를 위한 정화수 또는 공정 용수로 수행됩니다.
10
. 발전소 영토의 빗물
10.1. 발전소의 빗물 하수구 네트워크로의 빗물과 녹은 물, 그리고 석유 제품과 화학적으로 유해한 화합물을 포함하는 산업 폐수 배출은 배제되어야 합니다.
10.2. 작동 중 오일 제품으로 오염될 수 있는 발전소 영역의 섹션에는 프린지가 있어야 하며, 비와 녹은 물의 제거는 오일 제품으로 오염된 폐수 시스템으로 설계되어야 합니다.
10.3. 빗물을 수역으로 방출하는 것은 "하수에 의한 오염으로부터 지표수 보호를 위한 규칙"에 따라 설계되어야 합니다.
빗물 배수로 배출되는 폐수 처리 필요성은 설계된 발전소의 특정 조건에 따라 결정됩니다.
10.4. 순환 급수 시스템에 급수, 급수 처리 등을 위해 발전소 영역에서 비와 녹은 물을 사용할 가능성과 편리성을 고려해야합니다.
10.5. 일반적으로 내부 배수 네트워크를 통해 본관 지붕의 비와 녹은 물은 결합 된 보조 건물의 지붕에서 기술 급수 시스템으로 전환되어야합니다 - 수처리, 준비의 자체 필요 시약 등
신청
GZU 시스템의 퍼지량 계산(계산 방법은 F.E. Dzerzhinsky의 이름을 딴 VTI에서 개발)
GZU 시스템에 첨가된 물의 황산염 함량, mg-eq/l;
Q dob.v - GZU 시스템에 추가된 물의 양, m 3 / h;
엘- 자연 로그의 밑;
재 및 슬래그 투기장에서 정화수의 체류 시간.
위의 방정식에 의해 결정된 Q pr 값이 시스템의 물 흐름의 0.5% 미만으로 판명되면 퍼지 구성을 포기할 수 있습니다.
화력발전소의 연료유 함유 폐수 처리 에서 그리고. 악세노프, I.I. Nichkova, L.I. N.E. 우샤코바 보브넨코(UrFU), V.A. 니쿨린, S.S. Petsura (ZAO 케미칼 시스템즈) 수원에 들어가는 오일 및 오일 제품은 심각한 피해를 입힙니다. 이러한 오염 물질로부터 물을 정화하는 것은 상당한 기술적 어려움과 비용과 관련이 있습니다. 화력 발전소에도 유사한 폐수가 있는데, 여기서 장기 함유 폐수의 범주 중 하나는 연료유 농장의 폐수입니다. 그들의 수는 적으며 (3 ~ 10m 3 /h) 온도가 초기 온도보다 높으며 연료 오일의 발리 히트가 가능합니다. 화학 성분은 실질적으로 변하지 않습니다. 연료유 제거 효율에 따라 침전조에서 연료유를 제거한 후 물을 사용할 수 있습니다. 이 문제에 대해 더 자세히 살펴보겠습니다. 기술적으로 이러한 유형의 폐수 처리 문제는 대부분 해결되었습니다. TPP 운영에 널리 사용되는 전형적인 처리 시설이 있습니다. 다단계 처리가 사용됩니다. 다양한 유형의 오일 트랩; 부유물 - 압력 및 무압; 석영 모래와 무연탄을 통한 여과; 수착(활성탄 함유) 후처리 또는 전처리(팽창 펄라이트, 석탄 먼지 및 이들의 혼합물) 필터. 현재 석유 제품의 분리는 국내 및 해외 생산의 양이온 응집제가 가장 많이 사용되는 응집 방법으로도 수행됩니다. 국내 - VPK-402, Flokatan, KF 등; 외국 - Praestols 611, 650, 655, 853 등. 때로는 응고제를 사용하여 오일 제품을 제거하고 보다 복잡한 처리를 할 수 있습니다. 응고 및 응집; 응고, 양이온성 응집제와의 응집, 음이온성 응집제와의 응집(즉, 재응집 과정). 정제 정도는 95%에 이르며 오일 제품의 초기 농도에 거의 의존하지 않습니다. 0.05 mg/kg의 잔류 농도(어업용 저수지의 최대 농도 한계)를 얻으려면 화력 발전소의 작동 조건에서 실제로 발생하지 않는 농도가 1 mg/kg 이하인 폐수를 반드시 제거해야 합니다. 치료. 초기 농도가 2 mg/kg 이상인 경우 잔류 농도를 0.3-1.0 mg/kg으로 줄일 수 있으며 특히 이미 언급한 바와 같이 석회 및 응고 시스템을 사용할 때 정수를 원수와 함께 재사용할 수 있습니다. . 이를 바탕으로 복잡한 전체 장비를 필요로 하지 않고 경제적이며 기존 기술 처리에 쉽게 통합할 수 있는 시약 처리 방식에 의한 유성 폐수 후처리 기술을 실험적으로 개발하는 과제로 설정되었습니다. 계획. 실험을 위해 화력발전소의 연료유 경제성에서 발생하는 본격적인 연료유 함유 폐기물을 사용하였다. 전체적으로 1.91 mg/dm 3 의 연료유 함량으로 10리터의 3개 샘플이 제공되었습니다. 1.28 mg/dm3; 각각 1.4 mg/dm3. 이전에는 시약 선택 및 실험의 최적 매개변수에 대해 여러 일련의 실험이 수행되었습니다. 예비 실험 결과를 바탕으로 다음과 같은 방법론을 채택하였다. 초기 연료유 함유 배수구 0.5리터를 실린더에 붓고 필요한 시약을 주입했습니다. 응고제 및 알칼리; 응고제, 알칼리 및 응집제(음이온성); 응고제, 알칼리, 응집제(음이온성) 및 응집제(양이온성). Al 2 (SO 4) 3 와 FeSO 4 는 응집제로, NaOH는 알칼리로, Praestol 655는 양이온 응집제로, Aquapol, Flopam AN 905 및 Praestol 2540은 음이온 응집제로 사용되었습니다. 시약의 작업 용액 농도: 응고제 1%; 응집제 0.1%; NaOH 5%. 선택된 시약을 미리 선택된 용량으로 첨가하고(교반하면서) 1시간 동안 침전시킨 후, 표 1에 제시된 결과를 얻었습니다. 결과에 기초하여 다음 권장 사항을 공식화할 수 있다고 생각합니다. 표 1에 표시된 용량의 NaOH를 넣은 후 최소 1시간 동안 침전시킵니다. 2. 연료유 함량이 증가하면(초기 유출 시 10 mg/l 이상), 표 1에 표시된 용량의 응집제 Praestol 655 또는 Praestol 2540으로 유출물을 추가로 처리한 후 침전시켜야 합니다. 3. 위의 기술에 따라 정화된 물은 식물의 역주기를 공급하는 데 사용할 수 있습니다. 1 번 테이블 본격적인 유류폐기물 처리를 위한 실험실 테스트 결과 |
| 추가된 시약
| 1000 cm 3 당 첨가되는 시약의 양, mg
| 처리된 폐수에서 연료유의 평균 농도, mg / dm 3
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| 프라에스톨 2540
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| 프라에스톨 655
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화력발전소 폐수 및 처리 1. 화력발전소 폐수 분류화력 발전소의 운영은 많은 양의 물 사용과 관련이 있습니다. 물의 주요 부분(90% 이상)은 터빈 콘덴서, 오일 및 공기 냉각기, 이동 메커니즘 등 다양한 장치의 냉각 시스템에서 소비됩니다. 폐수는 발전소 사이클에서 제거되는 물의 흐름입니다. 냉각 시스템의 물 외에 폐수 또는 폐수에는 다음이 포함됩니다. 수압회수 시스템(GZU)의 폐수, 화력 장비의 화학적 세척 또는 보존 후 사용된 용액: 수처리(수처리)의 재생 및 슬러지 수 플랜트: 외부 가열 표면의 세척으로 인해 발생하는 오일 오염 폐수, 용액 및 현탁액, 주로 유황 연료 오일을 연소하는 보일러의 공기 히터 및 물 절약 장치. 나열된 폐수의 구성은 다르며 화력 발전소 및 주요 장비의 유형, 전력, 연료 유형, 원수의 구성, 주요 생산의 수처리 방법 및 물론, 운영 수준. 터빈 콘덴서 및 공기 냉각기를 냉각시킨 후의 물은 일반적으로 온도가 수원의 물 온도보다 8 ... 10 ° C 높기 때문에 소위 열 오염 만 운반합니다. 어떤 경우에는 냉각수가 자연 수역에 이물질을 도입할 수도 있습니다. 이는 냉각 시스템에 오일 쿨러도 포함되어 있기 때문입니다. 오일 쿨러의 밀도를 위반하면 석유 제품(오일)이 냉각수로 침투할 수 있습니다. 석유 화력 발전소는 연료유가 포함된 폐수를 생성합니다. 기름은 또한 본관, 차고, 개방형 개폐 장치 및 석유 농장의 폐수로 들어갈 수 있습니다. 냉각 시스템의 물의 양은 주로 터빈 응축기로 들어가는 배기 증기의 양에 의해 결정됩니다. 결과적으로 이러한 물의 대부분은 응축 화력 발전소(CPP) 및 원자력 발전소에 있으며, 여기서 물(t/h) 냉각 터빈 콘덴서의 양은 공식 Q \u003d KW를 사용하여 찾을 수 있습니다. 여기서 W는 스테이션, MW; K 계수, TPP의 경우 K = 100…150: NPP의 경우 150…200. 고체 연료를 사용하는 발전소에서 상당한 양의 재와 슬래그의 제거는 일반적으로 많은 양의 물을 필요로 하는 수력학적으로 수행됩니다. 이 연료의 최대 4000t/h가 Ekibastuz 석탄에서 작동하는 4000MW 용량의 TPP에서 연소되고 약 1600~1700t/h의 재가 형성됩니다. 스테이션에서 이 양을 대피시키기 위해서는 최소 8000m3/h의 물이 필요합니다. 따라서 이 지역의 주요 방향은 재와 슬래그가 없는 정화된 물이 있을 때 순환 가스 저장 시스템을 만드는 것입니다.
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국가 연구 톰스크 폴리테크닉 대학교 이론학과 산업 열 공학 코스 강의: «산업의 환경 기술 화력산업" 개발자: Ph.D., Razva A.S. 화력발전소 폐수 및 처리 1. 화력발전소 폐수 분류 화력 발전소의 운영은 많은 양의 물 사용과 관련이 있습니다. 물의 주요 부분(90% 이상)은 터빈 콘덴서, 오일 및 공기 냉각기, 이동 메커니즘 등 다양한 장치의 냉각 시스템에서 소비됩니다. 폐수는 발전소 사이클에서 제거된 물 흐름입니다. 냉각 시스템의 물 외에 폐수 또는 폐수에는 다음이 포함됩니다. 수압회수 시스템(GZU)의 폐수, 화력 장비의 화학적 세척 또는 보존 후 사용된 용액: 수처리(수처리)의 재생 및 슬러지 수 플랜트: 외부 가열 표면의 세척으로 인해 발생하는 오일 오염 폐수, 용액 및 현탁액, 주로 유황 연료 오일을 연소하는 보일러의 공기 히터 및 물 절약 장치. 나열된 폐수의 구성은 다르며 화력 발전소 및 주요 장비의 유형, 전력, 연료 유형, 원수의 구성, 주요 생산의 수처리 방법 및 물론, 운영 수준. 터빈 및 공기 냉각기의 응축기를 냉각시킨 후의 물은 일반적으로 온도가 수원의 물 온도보다 8 ... 10 С 높기 때문에 소위 열 오염 만 운반합니다. 어떤 경우에는 냉각수가 자연 수역에 이물질을 도입할 수도 있습니다. 이는 냉각 시스템에 오일 쿨러도 포함되어 있기 때문입니다. 오일 쿨러의 밀도를 위반하면 석유 제품(오일)이 냉각수로 침투할 수 있습니다. 석유 화력 발전소는 연료유가 포함된 폐수를 생성합니다. 기름은 또한 본관, 차고, 개방형 개폐 장치 및 석유 농장의 폐수로 들어갈 수 있습니다. 냉각 시스템의 물의 양은 주로 터빈 응축기로 들어가는 배기 증기의 양에 의해 결정됩니다. 결과적으로, 이러한 물의 대부분은 응축 화력 발전소(CPP) 및 원자력 발전소에 있으며, 여기서 터빈 응축기를 냉각하는 물의 양(t/h)은 다음 공식으로 찾을 수 있습니다. Q=KW어디 여- 발전소 전력, MW; 에게-계수, TPP용 에게 = 100...150: NPP 150...200의 경우. 고체 연료를 사용하는 발전소에서 상당한 양의 재와 슬래그의 제거는 일반적으로 많은 양의 물을 필요로 하는 수력학적으로 수행됩니다. Ekibastuz 석탄에서 작동하는 4000MW 용량의 TPP에서 최대 4000t/h의 이 연료가 연소되고 약 1600 ... 1700t/h의 재가 형성됩니다. 스테이션에서 이 양을 대피시키려면 최소 8000m 3 /h의 물이 필요합니다. 따라서 이 분야의 주요 방향은 재와 슬래그가 제거된 정화수가 화력 발전소에서 가스 저장 시스템으로 다시 보내질 때 순환 가스 저장 시스템을 만드는 것입니다. GZU의 방류수는 부유 고형물로 심하게 오염되어 있으며 광물화가 증가했으며 대부분의 경우 알칼리도가 증가했습니다. 또한 불소, 비소, 수은, 바나듐의 화합물을 포함할 수 있습니다. 화학 세척 또는 화력 설비의 보존 후 폐수는 풍부한 세척 용액으로 인해 구성이 매우 다양합니다. 세척에는 염산, 황산, 불화수소산, 설파민산 및 유기산(구연산, 오르토프탈산, 아디프산, 옥살산, 포름산, 아세트산 등)이 사용되며, 이와 함께 트릴론 B, 각종 부식방지제, 계면활성제, 티오요소 , 히드라진, 아질산염, 암모니아. 장비의 세척 또는 보존 중 화학반응의 결과로 각종 유기 및 무기산, 알칼리, 질산염, 암모늄, 철, 구리염, Trilon B, 억제제, 히드라진, 불소, 유로트로핀, 캡탁스 등이 배출될 수 있습니다. 다양한 화학 물질은 화학 세척에서 나오는 유독성 폐기물의 중화 및 처리를 위한 개별 솔루션이 필요합니다. 외부 가열 표면을 세척하는 물은 유황 연료를 주 연료로 사용하는 화력 발전소에서만 형성됩니다. 이러한 세척 용액의 중화에는 바나듐 및 니켈 화합물과 같은 귀중한 물질을 포함하는 슬러지가 생성된다는 점을 염두에 두어야 합니다. 화력 발전소 및 원자력 발전소에서 탈염수의 수처리 작업 중에 시약 창고의 폐수, 기계적 필터 세척, 정화기의 슬러지 제거 및 이온 교환 필터 재생이 발생합니다. 이 물은 상당한 양의 칼슘, 마그네슘, 나트륨, 알루미늄 및 철 염을 운반합니다. 예를 들어, 화학 수처리 용량이 2000t/h인 화력 발전소에서 염분은 최대 2.5t/h까지 배출됩니다. 전처리 (기계식 필터 및 정화기)에서 탄산 칼슘, 철 및 수산화 알루미늄, 규산, 유기 물질, 점토 입자와 같은 무독성 침전물이 배출됩니다. 그리고 마지막으로 증기 터빈의 윤활 및 제어 시스템에 Ivviol이나 OMTI와 같은 내화성 액체를 사용하는 발전소에서는 이 물질로 오염된 소량의 폐수가 발생합니다. 지표수 보호 시스템을 설정하는 주요 규제 문서는 "지표수 보호 규칙(표준 조항)"(M.: Goskompriroda, 1991)입니다. 2. 화력발전소 폐수가 자연수역에 미치는 영향 자연 저수지는 생물체 (동물 및 식물)의 공동체 인 biocenosis의 존재에 대한 복잡한 생태계 (생태계)입니다. 이러한 시스템은 수천 년 동안 생물 세계가 진화하는 동안 만들어졌습니다. 저수지는 물의 품질이 평균인 물의 수집가 및 저수지 일뿐만 아니라 불순물 구성을 변경하는 과정이 지속적으로 발생하여 평형에 접근합니다. 인간 활동, 특히 화력 발전소의 폐수 배출로 인해 방해받을 수 있습니다. 수역에 서식하는 생물체(수생생물체)는 생활 조건, 주로 식량 자원에 의해 서로 밀접하게 관련되어 있습니다. Hydrobiont는 수역의 자체 정화 과정에서 중요한 역할을 합니다. 일부 하이드로바이언트(보통 식물)는 CO 2 , NH 3 등과 같은 환경의 무기 화합물을 사용하여 유기 물질을 합성합니다. 다른 하이드로바이언트(보통 동물)는 이미 만들어진 유기 물질을 동화시킵니다. 조류는 또한 유기물을 광물화합니다. 광합성 동안 그들은 산소를 방출합니다. 산소의 주요 부분은 물이 공기와 접촉할 때 폭기에 의해 저장소로 들어갑니다. 미생물(박테리아)은 산소로 산화되는 동안 유기물의 광물화 과정을 강화합니다. 예를 들어 폐수 배출로 인한 생태계의 평형 상태 이탈은 수생 생물의 특정 종(인구)을 중독시키고 심지어 사망에 이르게 할 수 있으며, 이는 수생생물 억제의 연쇄 반응으로 이어질 것입니다. 전체 생물 학적. 평형에서 벗어나면 저수지를 최적의 상태로 만드는 과정이 강화되며, 이를 저수지 자체 정화 과정이라고 합니다. 이러한 프로세스 중 가장 중요한 것은 다음과 같습니다. 거친 침전 및 콜로이드 불순물의 응고; 유기 불순물의 산화(광화); 미네랄 산소 불순물의 산화; 저수지 물의 완충 능력 (알칼리성)으로 인한 산과 염기의 중화로 인해 pH가 변경됩니다. 난용성 수산화물의 형성 및 물로부터의 방출로 이어지는 중금속 이온의 가수분해; 고체상(CaCO 3 )의 방출 또는 그 일부가 물로의 전환과 함께 물에서 이산화탄소 평형(안정화)의 설정. 수역의 자체 정화 과정은 수역의 수생 학적 및 수화 화학적 조건에 달려 있습니다. 수체에 중대한 영향을 미치는 주요 요인은 수온, 불순물의 광물학적 구성, 산소 농도, 수질 pH, 수역의 자체 정화 과정을 방해하거나 방해하는 유해 불순물의 농도입니다. hydrobionts의 경우 가장 유리한 pH 값은 6.5...8.5입니다. TPP 장비의 냉각 시스템에서 배출되는 물은 주로 "열" 오염을 수반하기 때문에 온도는 저수지의 생물군에 강력한 영향을 미친다는 점을 염두에 두어야 합니다. 한편으로 온도는 화학 반응 속도에 직접적인 영향을 미치고 다른 한편으로는 산소 결핍 회복 속도에 직접적인 영향을 미칩니다. 온도가 상승하면 수생 생물의 번식 과정이 가속화됩니다. 독성 물질에 대한 살아있는 유기체의 감수성은 일반적으로 온도가 증가함에 따라 증가합니다. 온도가 +30 ° C로 상승하면 조류의 성장이 감소하고 동물군이 영향을 받고 물고기가 비활성화되어 먹이를 멈춥니다. 또한, 물에서 산소의 용해도는 온도가 증가함에 따라 감소합니다. 가열된 물이 저수지로 방류될 때 발생하는 급격한 온도 강하는 물고기의 죽음으로 이어지며 어업에 심각한 위협이 됩니다. 온도가 강물의 온도보다 6...9 С 더 높은 폐수의 영향은 최대 + 25 °С의 여름 온도에 적응한 물고기에게도 해롭습니다. 난방수 배출 후 하절기 가정용 및 가정용수용 저수지의 설계구간 월평균 수온은 저수지 표면의 자연 월평균 수온과 비교하여 3℃ 이상 상승하지 아니하거나 일년 중 가장 더운 달의 물줄기. 어업용 저수지의 경우 하절기 설계구간의 수온은 배출구의 자연온도에 비해 5℃ 이상 상승하지 않아야 한다. 어업용 저수지의 설계범위에서 가장 더운 달의 월평균 수온은 28℃를 넘지 않아야 하고, 냉수어(연어, 흰살생선)가 서식하는 저수지의 경우 20℃를 넘지 않아야 한다. 수역 내 유해 물질의 최대 허용 농도 1 번 테이블 |
| 위생 및 가정용 물 저장고용
| 어장용
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| 물질
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| 위험 등급
| 유해성의 한계 지표
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| 암모니아 NH3 | 위생 및 독성학
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| 독성학
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| 바나듐 V 5+ |
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| 히드라진 N 2 H 4 |
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| 철 Fe 2 + | 관능적(색상)
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| 구리 Cu2+ | 관능(미각)
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| 비소 2+ | 위생 및 독성학
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| 니켈 Ni2+ |
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| 질산염 (NO 2에 따라 -) |
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| 폴리아크릴아미드 |
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| 수은 |
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| 결석
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| 납 납 2 + |
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| 포름알데히드 |
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| 불소 F - |
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| 황산염(SO 4에 따름) | 관능(미각)
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| 위생 및 독성학
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| 페놀 | 관능적(후각)
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| 독성학
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| 오일 및 오일 제품 | 관능적(필름)
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| 어업
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저수지의 수중유해물질의 최대허용농도(MAC)는 매일 장기간 인체에 노출되었을 때 현대의 연구방법으로 발견되는 병리학적 변화와 질병을 일으키지 않는 농도로, 또한 저수지의 생물학적 최적을 위반하지 않습니다. 표 1은 에너지 부문에 일반적인 일부 물질에 대한 MPC를 보여줍니다. 화력 발전소의 일반적인 특정 오염 물질은 자연 수역에 어떤 영향을 미칩니까? 오일 제품.유류가 함유된 폐수는 수역으로 유입되면 수중에 등유의 냄새와 맛이 나타나며, 표면에 유막이나 기름 얼룩이 형성되고 수역 바닥에 중유 제품이 침전됩니다. 석유 제품 필름은 가스 교환 과정을 방해하고 광선이 물에 침투하는 것을 방지하고 해안과 해안 식물을 오염시킵니다. 생화학적 산화의 결과, 저수지에 들어간 오일 제품은 점차적으로 이산화탄소와 물로 분해됩니다. 그러나 이 과정은 천천히 진행되며 물에 용해된 산소의 양, 수온 및 그 안에 포함된 미생물의 수에 따라 달라집니다. 여름철에는 오일 제품의 필름이 5...7일 이내에 50...80% 분해되며, +10 °C 미만의 온도에서는 분해 과정이 더 오래 걸리고, +4 °C에서는 분해가 일어나지 않습니다. 모두. 석유 제품의 바닥 침전물은 훨씬 더 천천히 제거되어 2차 수질 오염의 원인이 됩니다. 물에 오일 제품이 있으면 물을 마실 수 없게 됩니다. 어업이 특히 영향을 받습니다. 물고기는 배아기에 물의 화학적 조성 변화와 오일 제품의 침투에 가장 민감합니다. 저수지로 유입되는 오일 제품은 또한 어류 식량 공급의 중요한 구성 요소인 플랑크톤의 죽음을 초래합니다. 물새는 또한 석유 제품으로 수역의 오염으로 고통받습니다. 우선 새의 깃털과 피부가 손상됩니다. 큰 피해를 입으면 새가 죽습니다. 산과 알칼리.산성 및 알칼리성 물은 배출 지역의 저수지 물의 pH를 변경합니다.. pH 변화는 저수지의 동식물에 악영향을 미치고 물고기 및 기타 살아있는 유기체의 생화학 적 과정과 생리 기능을 방해합니다. 물의 알칼리도가 증가하면(pH> 9.5) 물고기의 피부, 지느러미와 아가미 조직이 파괴되고 수생 식물이 억제되며 저수지의 자체 정화가 악화됩니다. 지시약의 감소, 즉 pH $ 5, 무기 (황, 염산, 질산) 및 유기 (아세트산, 젖산, 타르타르산 등) 산은 물고기에 독성 영향을 미칩니다. 바나듐 화합물체내에 축적하는 능력이 있다. 그들은 신체에 매우 다양한 영향을 미치는 독극물이며 순환계, 호흡기계 및 신경계에 변화를 일으킬 수 있습니다. 대사 장애 및 알레르기성 피부 병변을 유발합니다. 철 화합물.화력 장비의 금속에 대한 산의 작용으로 형성된 가용성 철염은 알칼리의 산성 용액이 중화되면 산화철 수화물로 변하여 침전되어 물고기의 아가미에 침착될 수 있습니다. 구연산과 철 착물은 물의 색과 냄새에 부정적인 영향을 미칩니다. 또한 철염은 일반적인 독성 효과가 있으며 제2철(산화물) 철 화합물은 소화관에 연소 효과가 있습니다. 니켈 화합물폐 조직에 영향을 미치고 중추 신경계의 기능 장애, 위 질환, 저혈압을 유발합니다. 구리 화합물일반적인 독성 효과가 있으며 과도하게 섭취하면 위장관 장애를 일으킬 수 있습니다. 소량의 구리라도 물고기에게 위험합니다. 아질산염과 질산염.최대 허용치를 초과하는 양의 아질산염 및 질산염을 함유한 물. 식수 공급에 사용할 수 없습니다. 심각한 메트헤모글로빈혈증의 경우가 그들의 사용으로 관찰되었습니다. 또한 질산염은 고등 무척추동물과 어류에 악영향을 미칩니다. 암모니아암모늄염은 수역의 생물학적 과정을 억제하고 물고기에게 매우 유독합니다. 또한, 암모늄 염은 생화학적 과정의 결과로 질산염으로 산화됩니다. 트릴론 ㄴ. Trilon B 용액은 생화학적 정제 과정과 관련된 미생물을 포함하여 미생물에 유독합니다. 경도 염이 있는 Trilon B 착물은 독성이 훨씬 덜하지만 철염과의 착물은 저수지의 물을 착색하고 불쾌한 냄새를 줍니다. 억제제 OP-7, OP-10은 물에 냄새를, 물고기에 특정한 풍미를 줍니다. 따라서 어업 목적으로 사용되는 수역의 경우 OP-7 및 OP-10 억제제의 유해성에 대한 한계 지표가 독성 지표이며 음용 및 가정용 수역의 경우 관능(맛, 냄새)입니다. 히드라진, 불소, 비소, 수은 화합물인간과 수중 생물 모두에게 유독합니다. 단, 음용수에는 일정 농도의 불소이온(약 1.0~1.5mg/l)이 있어야 합니다. 더 적은 농도와 더 큰 농도의 불소 모두 인체에 해롭습니다. 염도 증가하수는 저수지의 일반 물에 함유된 염과 조성이 유사한 중성 염의 존재로 인해 저수지의 동식물에 부정적인 영향을 미칠 수 있습니다. 진흙, 수처리장 전처리 폐수에 존재하는 , 유기물이 함유되어 있습니다. 저수지에 들어가면 이러한 유기 물질의 산화로 인해 물의 산소 함량을 줄이는 데 도움이되며 이는 저수지의 자체 정화 과정을 방해하고 겨울에는 물고기 킬의 발달로 이어질 수 있습니다. 슬러지에 함유된 산화철 플레이크와 과량의 석회는 물고기의 아가미 점막에 영향을 주어 물고기를 죽게 만듭니다. 수역에 대한 화력 발전소의 부정적인 영향을 줄이는 것은 다음과 같은 주요 방법으로 수행됩니다. 폐수를 수역으로 배출하기 전에 처리하고 필요한 통제를 조직합니다. 배수가 없는 발전소를 건설할 때까지 폐수의 양을 줄입니다. TPP 사이클에서 폐수 사용; TPP 자체의 기술 향상. 표 2는 일부 발전소의 침전지에서 채취한 시료의 화학적 분석에서 얻은 데이터를 기반으로 한 대략적인 평균 폐수 조성을 나타냅니다. 이러한 물질은 수역의 위생 체제에 미치는 영향에 따라 세 그룹으로 나눌 수 있습니다. 처리 전 침전지의 대략적인 조성, 다양한 화학 세척 방법 사용, mg/l 표 2 | 구성품
| 염산
| 복잡한
| 산성
| 프탈산
| 히드라지노산
| 디카르복실산
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| 염화물 Cl - |
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| 황산염 SO 4 |
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| 철 Fe 2 + , Fe 3 + |
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| 구리 Cu2+ |
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| 아연 Zn2+ |
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| 불소 F - |
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| OP-7, OP-10 |
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| PB-5, V-1, V-2 |
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| 캡택스 |
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| 포름알데히드 |
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| 암모늄 화합물 NH 4 + |
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| 아질산염 NO 2 - |
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| 히드라진 N 2 H 4 |
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| 염분 |
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첫 번째는 무기 물질을 포함해야 하며, 이 용액의 함량은 MPC 값에 가깝습니다. 그들은 칼슘, 나트륨, 마그네슘의 황산염과 염화물입니다. 이러한 물질을 포함하는 폐수를 저수지로 배출하면 물의 염도가 약간만 증가합니다. 두 번째 그룹은 물질로 구성되며 그 함량은 MPC를 크게 초과합니다. 여기에는 금속염(철, 구리, 아연), 불소 함유 화합물, 히드라진, 비소가 포함됩니다. 이러한 물질은 아직 생물학적으로 무해한 제품으로 처리될 수 없습니다. 세 번째 그룹에는 모든 유기 물질과 암모늄 염, 아질산염, 황화물이 포함됩니다. 이 그룹의 물질에 공통적인 것은 물, 이산화탄소, 질산염, 황산염, 인산염과 같은 무해하거나 덜 해로운 제품으로 모두 산화될 수 있으며 물에서 용존 산소를 흡수한다는 것입니다. 이 산화 속도는 물질마다 다릅니다. 3. 수처리 공장의 폐수 처리 폐수 처리 방법은 기계적(물리적), 이화학적, 화학적 및 생화학적으로 구분됩니다. 폐수에서 불순물을 직접 분리하는 방법은 다음과 같습니다(기계적 및 물리화학적 방법). 큰 불순물의 기계적 제거(격자, 격자); 미세 변형(가는 메쉬); 정착 및 설명; 하이드로 사이클론의 사용; 원심분리; 여과법; 주식 상장; 전기영동; 막 방법(역삼투, 전기투석). 물 또는 불순물의 상 상태 변화에 따른 불순물 분리(이화학적 방법): 불순물 - 기체상, 물-액체상(증기로 탈기 또는 스트리핑); 불순물 - 액체 또는 고체상, 물 - 액체상(증발); 불순물 및 물 - 두 가지 액체 비혼화성 단계(추출 및 유착); 불순물 - 고체상, 물 - 고체상(동결); 혼합물 - 고체상, 물 - 액체상(결정화, 수착, 응고). 화학적 조성이 변화하여 불순물을 변환하는 폐수 처리 방법 (화학적 및 물리 화학적 방법)은 공정의 특성에 따라 다음 그룹으로 나뉩니다. 난용성 화합물의 형성(석회 등); 합성 및 분해(알칼리 도입 시 중금속 착물의 분해 등); 산화 환원 공정(강한 산화제로 유기 및 무기 화합물의 산화 등); 열처리(수중 버너가 있는 장치, 바닥 잔류물 연소 등). 다음 방법은 화력 발전소의 폐수 처리에서 가장 실질적으로 중요합니다. 침전, 부상, 여과, 응고 및 수착, 석회, 분해 및 물질 산화. 원수의 품질과 보일러의 추가 수질에 대한 요구 사항에 따라 수처리 설비 계획에 대한 다양한 옵션이 사용됩니다. 일반적으로 물 전처리 및 이온 교환이 포함됩니다. 폐수 처리장을 수역으로 직접 배출하는 것은 수역에 최적인 6.5-8.5를 초과하는 급격한 pH 값 변화와 고농도의 거친 불순물 및 염분으로 인해 용납되지 않습니다. 거친 불순물 제거 및 pH 조정에 문제가 없습니다. 가장 어려운 작업은 진정으로 용해된 불순물(염)의 농도를 줄이는 것입니다. 이온 교환 방법은 배출되는 염의 양이 증가하기 때문에 여기에 적합하지 않습니다. 시약을 사용하지 않는 방법(증발, 역삼투) 또는 시약을 제한적으로 사용하는 방법(전기투석)이 보다 바람직합니다. 그러나 이러한 경우에도 수처리 플랜트의 수처리는 두 번 수행됩니다. 따라서 TPP의 수처리 설계 및 운영의 주요 과제는 폐수 배출 감소로 간주되어야 합니다. 폐수 배출 조건에 따라 처리 기술은 일반적으로 세 단계로 구성됩니다. 모든 사용된 용액과 세척수를 이퀄라이저로 배출합니다. 두 번째 그룹의 독성 물질 액체로부터의 분리 후 생성된 슬러지의 탈수; 세 번째 그룹의 물질로부터의 정제. 정화기의 블로우 워터는 슬러지 덤프, 특수 침전 탱크, 필터 프레스 또는 모든 경우에 기계식 필터의 세척수 탱크를 재사용하기 위해 물이 반환되는 드럼 진공 필터에서 정화 후 처리 및 재사용됩니다. 주기적으로 작동하는 침전 탱크의 슬러지는 이온 교환 필터의 중화된 재생수를 사용하여 슬러지 덤프로 보내집니다. 필터 프레스에서 얻은 탈수된 슬러지는 유해 물질이 환경으로 유입되는 것을 확실하게 보호할 수 있는 폐기 장소로 가져와야 합니다. TPP 중 하나에서 전처리 슬러지의 탈수를 위한 설치 계획은 그림 1에 나와 있습니다. 그림 1. 정화기 블로우다운 슬러지의 탈수를 위한 플랜트의 개략도: 1 - 슬러지 공급; 2 - WLU의 정화수; 3 - 기술 물; 4 - 공기; 5 - 탈수된 슬러지; 6 - 드럼 진공 필터; 7 - 송풍기; 8 - 진공 펌프; 9 - 수신기; 10 - 일정한 수준의 탱크; 12 - 펌프; 12 - 용량; 13 - 탈수된 슬러지용 호퍼 정화기에서 배출되는 물은 수집 탱크로 보내집니다. 이 탱크에 슬러지가 침전되는 것을 방지하기 위해 퍼지 물을 통해 공기가 거품을 낸 다음 물이 일정한 수위 탱크로 펌핑되어 진공 필터로 들어가 슬러지가 분리됩니다. 탈수된 슬러지는 벙커에 버려지고 슬러지 덤프로 보내집니다. 슬러지 분리 후의 물은 수처리 플랜트로 되돌려 보내집니다.
 그림 2. 자기 중화 계획 (ㅏ
) 및 중화(비
) 수처리 공장의 석회 폐수: 1-H-양이온 필터; 2-음이온 필터; 3-라임 믹서; 4-라임 믹서 펌프; 석회 우유의 5 펌프 디스펜서; 재생수 수집용 6구; 7-전송 펌프; 8 컨버터 탱크; 9 펌프 펌핑 및 덤핑; 터빈 콘덴서 또는 수원 후의 냉각수 정화기 블로우다운은 가스 저장 시스템으로 보내거나 산성 유출물(pH>9)을 중화하기 위해 보낼 수도 있습니다. 전처리가 있는 상태에서 기계적 필터를 세척한 물은 원수 라인(응고 중) 또는 각 정화기의 하부(석회 중)로 보내집니다. 일정한 유량을 보장하기 위해 이 물은 기계식 필터 헹굼용 재생 탱크에 미리 수집됩니다. 전처리가 없는 경우 기계식 필터 세척에서 나온 물은 특수 침전조에 침전시켜 원수로로 복귀시키고 침전된 슬러지를 슬러지 처리 장소로 제거하여 처리하거나 GZU 시스템 또는 이온 교환 필터의 재생수 수집 시스템으로 보내집니다. 정수장 이온교환부에서 나오는 폐수는 필터가 풀릴 때 유입되는 일정량의 굵은 불순물을 제외하고는 진정한 염용액입니다. 지역 조건에 따라 이 수역은 위생 및 위생 및 어업 요구 사항을 준수하는 수역으로 지정됩니다. 수화재 제거 시스템에서; 유리한 기후 조건에서 증발 연못에서; 증발기용; 지하 대수층으로. 특정 조건에서 하수를 저수지로 배출하는 것이 가능합니다. 따라서 산성 폐수의 경우 다음 부등식을 충족해야 합니다.  ;
그리고 알칼리성으로  ,
어디에 ㅏ- 폐수 배출구와 가장 가까운 물 사용 지점의 정착지 사이의 영역에서의 혼합 계수; 큐- 저수지의 예상 유출량, 규제되지 않은 강의 95% 보안의 최고 평균 월별 유출량과 동일합니다. SCH- 물의 알칼리도 변화로 인해 원수의 pH가 최대 허용 값, mg-eq / kg으로 변경됩니다. 큐 SC와 큐 SC - 폐수 내 알칼리 및 산 일일 배출량, g-eq. 산과 알칼리의 배출은 다음 식에 의해 결정됩니다.  ;
 ,
어디에 G너와 G K - 알칼리 및 산의 일일 비용, kg; 큐너와 큐 K - 재생 중 알칼리 및 산의 특정 소비, g-eq / g-eq. 값 SCH공식에 의해 결정된다  ,
어디에 SCH 0 - 저수지 원수의 알칼리도, mg-eq / kg; pH D - 폐수를 수원과 혼합한 후 물의 허용 pH 값(6.5 및 8.5); рН=рН D -рН 0 - 수원의 pH 값을 변경할 수 있는 값. pH 0 - 저수지 온도에서 물의 pH 표시기; - 저수지에 있는 물의 이온 강도; 에게 1 - 저수지의 수온에서 H 2 CO 3 해리의 첫 번째 단계의 상수. 저수지로의 폐수 배출이 이러한 조건을 위반하면 예비 중화를 적용해야합니다. 대부분의 경우 양이온 교환기와 음이온 교환기의 재생수 배출 혼합 후 정수장 이온 교환부 폐수는 산성 반응을 일으키게 됩니다. 중화를 위해 백운석, 다양한 알칼리와 같은 알칼리 시약이 사용되지만 대부분은 석회입니다.
 그림 3. 연도 가스로 알칼리 재생수의 중화 계획 : 1 - H-양이온 필터; 2 - 음이온 교환 필터; 3 - 재생수 수집용 구덩이; 4 - 이송 펌프; 5 - 중화 탱크; 6 - 분배 파이프; 7 - 혼합 및 배출 펌프; 8 - 이젝터; 9 - 재에서 청소한 연도 가스; 10 - 터빈 콘덴서 후 냉각수 석회로 중화해도 다른 시약을 사용할 때처럼 물의 염도가 급격히 증가하지 않습니다. 이것은 석회로 중화되면 침전물이 형성되어 물에서 제거되기 때문에 발생합니다. 암모니아수로 폐수를 중화할 때도 긍정적인 경험이 있습니다. 산성수를 중화하는 데 필요한 시약의 일일 소비량은 다음과 같이 쓸 수 있습니다. 큐 SR =Q 사우스캐롤라이나 -큐 봄 여름 시즌, 및 알칼리성 - 큐 SR =Q 봄 여름 시즌 -큐 사우스캐롤라이나 . 석회로 중화하면 100% CaO의 일일 소비량은 큐 CaO = 28 큐 SR 10 -3 . 그림 2는 산성 폐수의 중화 계획을 보여줍니다. 재생 배출물을 혼합한 후 물이 본질적으로 알칼리성인 경우 CO 2 , SO 3 , NO 2 의 용해로 인해 연도 가스로 중화를 수행할 수 있습니다. 알칼리성 폐수의 일일 부피를 중화하기 위해 필요한 연도 가스의 부피 V는 공식에 의해 결정됩니다  ,
어디에 V G- 재 포집기 후 연료 연소 중에 생성된 연도 가스의 총 부피, m 3 /kg 또는 m 3 /m 3 V SO2 ; V 이산화탄소그리고 V NO2- 연료 연소 중에 형성된 해당 가스의 부피, m 3 /kg 또는 m 3 /m 3. 그림 3은 물에서 가스 용해의 버블링 방법을 사용하여 연도 가스를 사용하는 수처리 플랜트의 폐수를 중화하는 다이어그램을 보여줍니다. 폐수의 농축 및 심층 증발을 위한 증발기도 같은 목적으로 사용됩니다(Fergana CHPP, Kazan CHPP-3). 농축액은 농축 폐수 처리를 위해 공장에 공급됩니다. 설비는 잠수정 버너(그림 4)가 있는 장치로, 결정성 염이 얻어질 때까지 증발이 수행되고 여과되지 않은 저장소에 저장됩니다. 4. 석유 제품을 포함하는 폐수 처리
 그림 4. 폐수 증발을 위한 수중 연소 장치:
1 - 잠수정 버너; 2 - 장치; 3 - 팬; 4 - 탱크; 5 - 레벨 제어
침전, 부유선광 및 여과 방법은 오일 제품의 폐수를 처리하는 데 사용됩니다. 침전 방법은 물과 기름 제품의 자발적인 분리 능력을 기반으로 합니다. 표면 장력이 작용하는 오일 제품의 입자는 구형을 이루며 크기는 2 ~ 310 2 미크론입니다. 입자 크기의 역수를 분산도라고 합니다. 침전 과정은 물과 오일 입자의 밀도 차이의 영향으로 오일 제품을 분리하는 원리를 기반으로 합니다. 폐수 내 오일 제품의 함량은 광범위하며 평균 100mg/l입니다. 오일 제품의 침전은 오일 트랩에서 수행됩니다(그림 5). 물은 수용 챔버에 공급되고 칸막이 아래를 통과하여 물과 오일 제품의 분리 과정이 일어나는 침전 챔버로 들어갑니다. 2차 칸막이 아래를 통과한 정제수는 오일트랩에서 제거되고, 오일 제품은 물 표면에 막을 형성하고 특수 장치에 의해 제거됩니다. 오일 트랩을 선택할 때 다음과 같은 가정을 해야 합니다. 단면의 모든 지점에서 물의 이동 속도는 동일합니다. 물의 흐름은 층류입니다. 오일 입자의 부유 속도는 전체 흐름 시간 동안 일정합니다. 
그림 5. 전형적인 오일 트랩의 계획: 1-폐수; 2- 수용 챔버; 3-침강 구역: 4-정제수; 5 - 수직 반 잠수 파티션; 6-오일 수집 파이프; 부유식 오일 제품의 7-필름 수온은 오일 트랩의 효율성에 큰 영향을 미칩니다. 수온이 상승하면 점도가 감소하여 입자 분리 조건이 향상됩니다. 예를 들어, 수온이 30C 미만인 연료유는 오일 트랩에 정착하고 30...40°C 범위에서는 연료유 입자가 부유하고 40°C 이상에서만 부유하는 입자의 효과가 발생합니다.
 그림 6. 스크레이퍼 메커니즘이 있는 Giprospetspromstroy 오일 트랩: 1 - 수용 챔버; 2 - 파티션; 3 - 정착 지역; 4 - 파티션; 5 - 출구 챔버; 6 - 오버플로 트레이; 7 - 스크레이퍼; 8 - 회전식 슬롯 파이프; 9 - 구덩이; 10 - 유압식 엘리베이터
그림 6은 Gidrospetspromstroy의 오일 트랩을 보여줍니다. 침전 챔버의 표면에 떠있는 오일 제품은 스크레이퍼에 의해 각 섹션의 침전 영역의 시작과 끝에 위치한 슬롯이 있는 회전 파이프로 구동되며, 이를 통해 오일 트랩에서 제거됩니다. 폐수에 가라앉는 불순물이 있는 경우 오일 트랩의 바닥으로 떨어지고 동일한 스크레이퍼 컨베이어에 의해 피트로 긁힌 다음 이 밸브(또는 유압식 엘리베이터)를 사용하여 오일 트랩에서 제거됩니다. 이 유형의 오일 트랩은 폐수에 대해 15 ... 220 kg / s의 용량으로 설계되었습니다. 쌀. 5.7. 압력 부양을 위한 설치 계획: 1-물 유입구; 2-수용 탱크; 3 흡입 파이프; 4-에어 덕트; 5-펌프; 6-부양 챔버; 7-폼 수집기; 8- 정제수 제거; 9 압력 탱크 수질 정화의 부유 방법은 기포와 같은 오일 제품 입자의 복합체를 형성한 다음 물에서 이러한 복합체를 분리하는 것으로 구성됩니다. 이러한 복합체의 부동 비율은 오일 입자의 부동 비율보다 10 2 ...10 3배 높습니다. 이러한 이유로 부상은 침전보다 훨씬 효율적입니다. 
그림 8. 무압 부상에 대한 설치 계획: 1-물 유입구; 2-수용 탱크; 3 흡입 파이프; 4-에어 덕트; 5-펌프; 6-부양 챔버; 7-폼 수집기; 기포가 물의 과포화 용액에서 방출되는 압력 부양과 특수 장치에 의해 물에 도입된 기포의 도움으로 수행되는 무압 부양을 구별하십시오. 압력 부상 (그림 7) 동안 공기는 최대 0.5 MPa의 과압 하에서 물에 용해되어 펌프 앞의 파이프 라인에 공기가 공급되고 물-공기 혼합물은 8-10 동안 유지됩니다. 특수 압력 탱크에서 몇 분 동안 부양 탱크로 공급되는 곳에서 압력이 해제되어 기포가 형성되고 물과 불순물을 분리하는 실제 부상 과정이 발생합니다. 부유체로 가는 물 입구의 압력이 감소하면 물에 용해된 공기가 거의 즉시 방출되어 기포가 형성됩니다. 무압 부유선광(그림 8)에서는 기계적(펌프, 이젝터) 또는 전기적 힘으로 인해 기포가 형성되며 기성품의 분산 기포수 시스템이 부유선에 도입됩니다. 최적의 기포 크기는 15–30 µm입니다. 갇힌 기름 입자가 있는 이 크기의 기포의 부유 속도는 평균 0.9...10 -3 m/s이며, 이는 1.5 µm 기름 입자의 부유 속도보다 900배 더 빠릅니다. 유수 및 유수의 여과는 정제의 마지막 단계에서 수행됩니다. 여과 공정은 석유 제품의 유화 입자가 필터 재료의 입자 표면에 부착되는 것을 기반으로 합니다. 여과는 예비 폐수 처리(침강, 부유선광)가 선행되기 때문에 필터 앞의 유류 제품의 농도는 낮고 부피 분율로 10 -4 ... 10 -6에 이릅니다. 폐수를 여과할 때 오일 입자는 필터 재료 입자 표면의 물 흐름에서 분리되어 가장 좁은 구멍 채널을 채웁니다. 소수성 표면(물과 상호 작용하지 않음)의 경우 입자가 입자에 잘 부착되고 친수성(물과 상호 작용)의 경우 입자 표면에 수화 껍질이 존재하여 접착이 어렵습니다. 그러나 부착된 입자는 수화 껍질을 대체하고 특정 시점부터 필터 물질은 소수성 물질로 작용합니다.  그림 9. 필터 재료 재생 중 필터 스티밍 중 응축수 내 연료유 농도 변화 필터 작동 중에 오일 제품 입자가 점차 세공 부피를 채우고 필터 재료를 포화시킵니다. 결과적으로 얼마 후 흐름에서 벽으로 방출되는 오일의 양과 흐름을 따라 흐르는 필터 재료 층으로 필름 형태로 흐르는 오일의 양 사이에 평형이 설정됩니다. 시간이 지남에 따라 오일 제품의 포화는 필터 층의 하부 경계로 이동하고 여액의 오일 농도가 증가합니다. 이 경우 재생을 위해 필터가 꺼집니다. 수온의 증가는 오일 제품의 점도 감소에 기여하고 결과적으로 층 높이에 걸쳐 보다 균일한 분포에 기여합니다. 전통적인 필터 로딩 재료는 석영 모래와 무연탄입니다. 때로는 술폰화 탄소가 사용되며 Na 양이온 교환기 필터에서 처리됩니다. 최근에는 고로 및 노상 슬래그, 팽창 점토, 규조토가 사용되었습니다. 특히 이러한 목적을 위해 ENIN하십시오. G. M. Krzhizhanovsky는 Kansk-Achinsk 석탄에서 세미 코크스를 생산하는 기술을 개발했습니다.
 그림 10. 오일 제품을 포함하는 폐수 처리 기술 계획 : 1-수용 탱크: 2-오일 트랩; 3-중간 탱크; 4-부양 기계; 5압 탱크; 6-이젝터; 7-오일 리시버; 8 기계식 필터; 9탄 필터; 10-세척수 탱크: 11-수신기; 12-압축기; 13-펌프: 14-응집제 용액 필터의 재생은 상부 분배 장치를 통해 0.03 ... 0.04 MPa 압력의 수증기로 수행해야 합니다. 증기는 갇힌 오일 제품을 가열하고 압력을 받는 층에서 제거됩니다. 재생 기간은 일반적으로 3 시간을 초과하지 않으며 필터에서 오일이 변위되면 먼저 응축수 농도가 증가한 다음 감소합니다 (그림 9). 응축수는 오일 트랩 또는 스키머 앞의 탱크로 배출됩니다. 오일 제품의 벌크 필터에서 폐수 처리 효율은 약 80%입니다. 오일 제품의 함량은 MPC를 크게 초과하는 2...4 mg/kg입니다. 이 품질의 물은 TPP의 기술적 목적을 위해 보낼 수 있습니다. 어떤 경우에는 이 여과액을 흡착(활성탄 함유) 또는 사전 세척 필터에서 추가로 정제해야 합니다. 오일 제품의 폐수 처리에 대한 완전한 일반적인 계획이 그림 10에 나와 있습니다. 폐수는 가장 큰 굵은 입자 중 일부가 분리되는 완충 균압 탱크에 수집됩니다. 석유 제품의 불순물 및 입자. 불순물이 부분적으로 제거된 폐수는 오일 트랩으로 보내집니다. 그런 다음 물은 중간 탱크로 들어가고 거기에서 부유물로 펌핑됩니다. 분리된 오일 제품은 연료 오일 리시버로 보내진 다음 증기로 가열되어 점도를 낮추고 연소 플랜트에서 배출됩니다. 부분적으로 정제된 물은 두 번째 중간 탱크로 보내져 두 단계로 구성된 필터 장치로 공급됩니다. 첫 번째 단계는 석영 모래와 무연탄의 이중층이 있는 필터입니다. 두 번째 단계는 흡착 필터로 구성됩니다. 활성탄이 들어 있습니다. 이 계획에 따른 수질 정화도는 약 95%입니다. 5. 보일러 가열면 세척수 정화 재생 공기 히터(RAH)의 세척수는 산화철, 규산, 미연 제품, 재의 용해되지 않은 부분, 유리 황산, 중금속 황산염, 바나듐 화합물, 니켈, 구리 등 평균적으로 세척수에는 다음이 포함됩니다. g / l: 유리산(H 2 SO 4 기준) 4 ... 5, 철 7 ... 8, 니켈 0.1 ... 0.15, 바나듐 0.3 ...0.8, 구리 0.02...0.05, 현탁 고체 0.5, 건조 잔류물 32...45. RAH 세척의 폐수 및 보일러의 대류 가열 표면은 알칼리로 중화하여 중화됩니다. 이 경우 중금속 이온은 해당 수산화물의 형태로 슬러지에 침전됩니다. 기름보일러의 세척수에는 바나듐이 포함되어 있기 때문에 중화 과정에서 생성되는 슬러지는 야금산업의 귀중한 원료가 됩니다. 따라서 세척수의 중화 및 정화 과정은 다음과 같이 구성됩니다. 최종 제품은 야금 공장으로 보내지는 정화된 물과 탈수된 바나듐 슬러지가 오염되지 않도록 합니다. 세척수의 중화는 1단계 또는 2단계로 수행됩니다. 한 단계에서 중화되면 폐수는 석회 우유로 pH = 9.5 ... 10으로 처리되고 모든 독성 성분이 침전됩니다. 그림 11은 VTI와 Teploelektroproekt가 개발하고 Kievskaya CHPP-5에서 구현한 RAH 세척수의 중화 및 중화 계획의 변형을 보여줍니다. 이 계획에서 세척수는 석회 용액도 주입되는 중화 탱크에 공급됩니다. 용액을 재순환 펌프 및 압축 공기와 혼합한 다음 7-8시간 동안 침전시킨 후 정화된 물(50-60%)의 일부를 보일러 세척에 재사용하고 슬러지를 탈수용 필터 프레스로 공급합니다. FPAKM 유형. 슬러지는 포장 및 보관을 위해 스크류 컨베이어로 보내집니다. 필터 프레스의 용량은 70kg/(m 2 h)입니다. 필터 프레스의 여액은 양이온성 필터로 들어가 중금속 양이온의 잔류물을 가둡니다. 양이온 필터의 여과액은 저장소로 배출됩니다.
 그림 11. 보일러 및 RAH 세척수의 중화 및 중화 설치 계획 : 1-씻는 물; 2-탱크 중화제; 3-펌프; 4 필터 프레스; 필터 천 세척을 위한 5-기술수; 스크류 컨베이어; 7-봉투용 기계; 8-로더; 9-탱크 수집기; 10-여과 펌프; 소금 용액 11-펌프; 소금 용액의 12-탱크 계량봉; 13-여과물; 14-재생 솔루션; /5-양이온석 필터; 16-라임 우유; 17-믹서; 18-펌프; 재사용을 위한 19-정화수; 20-압축 공기 필터는 NaCl 용액으로 재생되고 재생수는 중화 탱크로 배출됩니다. 물은 중화되지만 생성된 슬러지는 산화철, 황산칼슘이 풍부하고 바나듐 화합물이 부족합니다(5산화바나듐은 3...5% 미만). Chelyabinsk Research Institute of Metallurgy(CHNIIM)는 Kyiv CHPP-5와 함께 퇴적물에서 바나듐 함량을 증가시키는 방법을 개발했습니다. 1단계 중화에서는 수산화철 Fe(OH) 2 , 칼슘 Ca(OH) 2 , 마그네슘 Mg(OH) 2 및 규산염 이온 SiO 3 2 -를 포함하는 혼합물이 침전제로 사용됩니다. 침전 과정은 pH=3.4...4.2에서 수행됩니다. 슬러지 내 바나듐 화합물의 농도를 높이기 위해 침전 과정을 두 단계로 구성할 수 있습니다. 1단계에서는 알칼리(NaOH)로 pH=4.5~4.0으로 처리하여 Fe(OH) 3 와 주요 바나듐 덩어리가 석출되고, 2단계에서는 pH에서 중화과정을 거친다. =8.5... 10, 나머지 수산화물 침전. 두 번째 단계는 석회로 수행됩니다. 이 경우 값은 중화의 첫 번째 단계에서 얻은 슬러지입니다. 6. 화학 세척의 폐수 처리 및 장비 보존 가동 전(설치 완료 후) 폐수와 작동 중인 화학 물질 세척 및 장비 보존은 다양한 물질이 포함된 날카로운 "발사" 배출을 나타냅니다. 한 번의 화학 세척으로 인해 처리될 오염된 폐수의 총량, m 3 은 다음 식에서 결정할 수 있습니다. 어디에 ㅏ- 세척 회로의 총 부피, m 3 ; 에게- 가스-오일 화력 발전소의 경우 25, 석탄 화력 발전소의 경우 15에 해당하는 계수, 후자의 경우 철 함량이 100mg/l 미만인 세척수의 일부가 가스 저장소로 배출될 수 있기 때문입니다. 시설. 유실수 및 보존수 청소에는 두 가지 주요 옵션이 있습니다. 액체 및 기체 연료로 작동하는 TPP와 개방 루프(직류) GZU 시스템이 있는 석탄 연소 TPP에서; 순환 가스 저장 시스템이 있는 고체 연료로 작동하는 화력 발전소에서. 첫 번째 옵션에 따르면 다음과 같은 정화 단계가 제공됩니다. 평형 탱크의 모든 폐액 수집, 용액에서 두 번째 그룹의 독성 물질 제거, 세 번째 그룹의 물질에서 물 정화. 폐수 수집 및 처리는 2구간 실외 수영장 또는 평형 탱크, 중화제 탱크 및 pH 보정 탱크를 포함하는 시설에서 수행됩니다. 부식 제품 및 기계적 불순물로 오염된 장비의 초기 수세에서 나오는 유출수는 야외 수영장의 첫 번째 섹션으로 보내집니다. 침전 후 첫 번째 섹션의 정화된 물은 두 번째 섹션인 풀 이퀄라이저로 옮겨야 합니다. 수세에서 pH = 6...8인 폐수는 산성 및 알칼리성 용액을 대체하는 작업이 완료된 후 동일한 섹션으로 배출됩니다. 균등화 섹션의 물은 순환 급수 시스템 또는 GZU에 공급하기 위해 재사용되어야 합니다. 침전지 방류수의 대략적인 조성은 표 2와 같다. 장비의 화학적 세척에서 나온 산성 및 알칼리성 용액은 상호 중화를 위해 세척된 회로의 7 ... 10 부피를 포함하는 중화제 탱크(그림 12)에 수집됩니다. 중화조의 용액과 설비보존용액은 pH보정조로 보내져 최종 중화, 중금속이온(철, 구리, 아연)의 침전, 히드라진 분해, 질산염 분해를 수행한다. 철의 탈중화 및 침전은 처리된 폐수의 조성에 따라 석회 용액을 pH=10...12로 알칼리화하여 수행됩니다. 슬러지 침전 및 정화를 위해 물은 최소 2일 동안 침전되며 그 후 슬러지는 전처리 수처리 플랜트의 슬러지 덤프 또는 재 덤프로 제거됩니다. 철 이외에 구리 및 아연이 시트르산 기반 세척 용액에 존재하는 경우 황화나트륨을 사용하여 구리 및 아연을 침전시켜야 하며, 이는 수산화철 슬러지를 분리한 후 용액에 추가해야 합니다. 구리 및 황화아연의 침전물은 최소 하루 동안 침전시켜 압축해야 하며, 그 후 슬러지는 전처리 슬러지 덤프로 제거됩니다.
 그림 12. 세척 폐수 처리 계획: 1 - 탱크; 2 - 중화제 탱크; 3 - 슬러지 트랩; 4 - pH 보정용 탱크; 5 - 석회 우유 공급; b - 표백제 공급; 7 - 황화나트륨(Na 2 S) 공급; 8 - 황산: 9 - 공기 공급; 10 - 청소용 물; 11 - 필터 프레스에 물: 12 - 배출
아질산염이 포함된 세척 및 보존 용액을 중화하기 위해 산성 세척 용액을 사용하거나 용액을 산으로 처리할 수 있습니다. 동시에 아질산염이 파괴되는 동안 NO 및 NO 2 가스가 형성되며 그 밀도는 공기 밀도보다 높다는 점을 고려해야합니다. 따라서 아질산염이 포함된 용액의 중화가 수행된 용기에 대한 접근은 이 용기를 주의 깊게 환기시키고 가스 함량을 확인한 후에만 허용될 수 있습니다. 폐수에 포함된 히드라진과 암모니아는 용액을 표백제로 처리하면 파괴될 수 있습니다. 이 경우 히드라진은 유리 질소를 형성하면서 표백제에 의해 산화됩니다. 히드라진의 거의 완전한 파괴를 위해서는 화학량론적 값에 비해 표백제의 양을 약 5% 증가시켜야 합니다. 암모니아가 표백제와 반응하면 클로라민이 형성되며, 이는 소량의 암모니아가 존재할 때 이를 산화시켜 질소를 형성합니다. 과량의 암모니아로 인해 히드라진은 클로라민과의 상호 작용의 결과로 형성됩니다. 따라서 암모니아가 포함된 용액을 표백제로 중화할 때 석회의 화학량론적 용량을 엄격하게 유지해야 합니다. 암모니아는 탱크 중화제 또는 pH 조정 탱크에서 용액을 폭기하여 공기 중의 이산화탄소와 반응하여 중화할 수 있습니다. 플러싱 및 방부액 중화 후 생성된 정화수는 추가 처리하여 중성(рН=6.5...8.5)이 되도록 하고 발전소의 기술적 요구에 재사용해야 합니다. 히드라진은 용액이 평형기로 배출된 후 며칠 동안만 폐수에 존재합니다. 나중에 히드라진은 더 이상 감지되지 않으며 이는 철과 구리의 촉매적 참여로 인한 산화로 설명됩니다.
 그림 13. 방부제 세척 장치 구성표 : 1 - 방부액 배출; 2 - 시약 공급; 3 - 방부제 용액 수집 탱크; 4 - 가열 증기 공급: 5 - 펌프; 6 - 중화 용액 배출: 7 - 순환 펌프; 8 - 이젝터: 9 - 재순환 라인 불소 폐수 처리 기술은 석회와 황산 알루미나를 다음 비율로 처리하는 것으로 구성됩니다. 1 mg의 불소 - 2 mg 이상의 Al 2 O 3 . 불소의 잔류 함량은 1.4...1.6 mg/l 이하에 도달합니다. pH 보정조의 정화수는 보편적인 정화 방법인 생화학적 처리를 위해 보내집니다. 생화학적 처리 과정은 폐수에 포함된 유기 및 미네랄 물질을 영양소 및 에너지원으로 사용할 수 있는 특정 유형의 미생물의 중요한 활동을 기반으로 합니다. 생물학적 처리를 위해 에어로 탱크와 바이오 필터가 사용됩니다. 생물학적 처리를 위해 보내지는 물의 특정 물질 농도에는 제한이 있습니다. 높은 농도에서 이러한 물질은 미생물에 유독합니다. 생물학적 처리를 위해 보내지는 수중 물질의 최대 허용 농도는 mg/kg입니다. 히드라진 0.1; 황산철 5; 활성 염소 0.3; 프탈산 무수물 0.5. 순수한 형태의 Trilon B는 3 mg / l 이상의 농도에서 질화 과정을 억제합니다. 100 mg/l 미만의 초기 농도에서 Trilonate는 생물학적 처리 시설의 활성 슬러지에 완전히 흡수됩니다. 실제로 정화수와 생활폐수를 함께 처리하는 방법도 지역 및 도시 처리시설에서 사용하고 있다. 이러한 결정은 기존의 위생 규범 및 규칙에 의해 정당화되며, 이는 폐수를 처리장으로 받는 조건과 그 안에 있는 유해 물질의 최대 허용 농도도 나타냅니다. 폐쇄형 GZU 시스템이 있는 TPP에서 세척 및 보존 용액은 pH>8인 경우 재 덤프로 직접 배출될 수 있습니다. 그렇지 않으면 GZU 시스템의 파이프 라인 장비의 부식을 피하기 위해 세척수를 미리 중화합니다. 유독성 불순물은 재에 의해 흡수됩니다. 화력 발전소에 순환 가스 저장 시스템이 없는 경우 보존 용액은 대기 중 산소, 표백제 등 다양한 산화제로 처리됩니다. 그림 13은 보존 용액 청소 설치의 개략도를 보여줍니다. 사용한 용액은 탱크에 수집되며, 탱크의 용량은 모든 양을 한 번에 수용하기에 충분해야 합니다. 증기와 시약이 탱크에 공급됩니다. 프로세스 속도를 높이기 위해 이젝터를 사용하여 공기를 동시에 공급하여 솔루션의 순환을 구성합니다. 에어 퍼지는 아질산염과 히드라진의 분해를 촉진합니다. 7. 수경재 제거 시스템의 폐수 중화 GZU 시스템에서 나오는 폐수의 양은 TPP에서 나오는 다른 모든 오염된 폐수의 총량보다 몇 배나 많습니다. 이러한 이유로 가스 저장 시스템의 폐수를 처리하는 것이 매우 어렵고 순환 시스템의 경우 블로우 다운 워터를 처리하는 것이 매우 어렵습니다. 이러한 폐수의 정화는 높은 농도의 불화물, 비소, 바나듐, 수은, 게르마늄 및 독성 특성을 가진 기타 요소로 인해 복잡합니다. 그러한 물에 적용하면 중화하는 것이 더 편리합니다. 즉, 유해 물질의 농도를 수역으로 배출이 가능한 값으로 줄이는 것이 더 편리합니다. 중화의 주요 방법: 불순물의 침전; 재를 포함한 다양한 흡착제에 대한 불순물 흡착; 산화 환원 공정을 사용한 전처리. 폐수에서 독성 불순물을 제거하는 데 사용되는 가장 입증된 방법은 난용성 화합물이 형성되거나 물에 형성된 고체 입자 표면에 흡착되어 불순물이 침전되는 것입니다. 석회는 일반적으로 시약으로 사용됩니다. 필요한 경우 침전 과정을 향상시키기 위해 추가 시약이 사용됩니다. 칼슘과 독성 물질의 결과 복합체 중 일부는 용해도가 상당히 높습니다. 예를 들어, 비소-칼슘 복합체의 가장 용해도가 낮은 3Са(АsО 4) 2 Са(ОН) 2의 용해도는 4 mg/kg이며, 이는 물의 비소 농도의 위생 기준보다 18배 더 높습니다. 시체. 물에서 비소 제거를 향상시키기 위해 황산철(황산제1철) FeSO 4 7H 2 O를 석회와 동시에 사용하면 난용성 FeAsO 화합물이 형성된다. 이 과정은 수산화철 플레이크에 의한 비소의 흡착에 의해 향상됩니다. 석회와 결합된 응고의 결과로 pH=9...10에서 GZU의 폐수에 있는 비소 함량을 수역의 MPC(0.05mg/kg 미만)로 줄일 수 있습니다. 동시에 크롬의 공침이 발생합니다. 불소화합물은 폐수에 염화마그네슘(MgCl2)을 가하면 잘 침전된다. 불소는 형성된 수산화물 Mg(OH) 2 의 플레이크와 함께 침전됩니다. 예를 들어, Ekibastuz 석탄을 태우는 Reftinskaya GRES에서 불소 농도를 줄이기 위한 최적의 조건은 50mg/kg의 불소와 동일한 마그네슘 용량에서 pH = 10.2...10.4입니다. 가스 저장 시스템의 배출수에서 침전된 물질을 처리하기 위해 TPP에 특수 저장 시설을 만들어야 합니다. 예를 들어 Reftinskaya GRES에서 주요 가스 저장 시설의 폐수를 황산 알루미늄으로 응고시키는 것과 같이 불소 침전에 여러 다른 물질이 사용됩니다. pH=4.5...5.5 및 제거된 불소 1mg당 18...23mg과 동일한 무수 Al2(SO4)3 형태의 황산알루미늄의 양에서 그 농도는 거의 0으로 감소했습니다. 흡착 처리는 흡착제와 함께 화학적 화합물을 형성하거나 형성하지 않고 폐수에서 독성 불순물을 제거하는 흡착제의 능력을 기반으로 합니다. GZU의 폐수에는 흡착제 - 재가 포함되어 있습니다. 대부분의 석탄 재에는 최대 60%의 SiO 2 와 최대 30%의 Al 2 O 3 가 포함되어 있으며, 이는 연료 연소 중에 알루미노실리케이트를 형성합니다. 후자는 많은 금속 이온을 흡수할 수 있는 이온 교환 물질입니다. 재에 연소불량이 존재하면 재에 의해 물에서 유기 화합물 및 해리가 잘 되지 않는 화합물이 수착됩니다. GZU 시스템을 조정하면 물과 재의 비율, pH 값을 조정할 수 있으며 결과적으로 재의 특성을 사용하여 GZU의 폐수에서 독성 불순물을 충분히 깊이 제거할 수 있습니다. 이 조정 덕분에 특수 처리 시설 건설을 피할 수 있습니다. 가스 저장 시스템의 폐수 중화 문제에 대한 근본적인 해결책은 재와 슬래그를 국가 경제에 최대한 활용하여 운송 및 저장하기 위한 공압식 건식 시스템으로 전환하는 것입니다. 8. 황 처리장의 폐수 처리 많은 독일 화력 발전소에는 농축기의 석고 현탁액 정화 단계에서 발생하는 폐수 처리 설비가 있습니다. 예를 들어, TPP Bergkamen의 750MW 블록에서 폐수 처리는 단일 단계 장치에서 수행되며 그 다이어그램은 그림 14에 나와 있습니다. 오염 된 물 1
2 챔버 탱크에 들어갑니다. 2
, 금속 침전용 용기에서 45% 가성소다 용액을 공급하는 경우 3
. NaOH의 예상 작용 시간은 5분입니다. 이것은 8.7...9.3 범위의 pH를 유지하기에 충분합니다. 탱크에서 2
물이 탱크에 들어갑니다 4
, 어디에서 컨테이너에서 5
응집제가 공급됩니다. 응집제 도입 후 폐수는 정화기로 보내집니다. 6
. 정화기의 내부 및 외부 쉘에 의해 형성된 다운커머를 통해 물은 중간 체적에 들어갑니다. 이 볼륨의 하향 유속은 10...15 m/s입니다. 물과 슬러지의 최종 분리는 내부 쉘 이후의 물의 흐름 방향이 바뀔 때 발생합니다. 흐름은 3mm/s의 속도로 위쪽으로 이동하고 이 때 고체 입자의 덩어리 및 침전이 발생하여 침전지 하부로 떨어지고 스크레이퍼 메커니즘에 의해 제거됩니다. 내부 수집 장치를 통해 정화된 물이 배출됩니다. 7
깨끗한 물탱크에 10
.
 그림 14. TPP Bergkamen의 750MW 단위 폐수 처리장 계획: 1 - 오염된 물; 2 - 2 챔버 탱크; 3 - 가성 소다 용량; 4 - 탱크; 5 - 응집제 용량; 6 - 정화기; 7 - 조립식 정화 장치; 8 - 슬러지 축적기; 9 - 필터 프레스; 10 - 깨끗한 물 수집 탱크; 11 - 펌프; 12 - 레벨 게이지; 13 - 밸브; 14 - 유량계 및 제어 밸브; 15, 16 - 제어 밸브; 17 - 정제수; 18 - 밸브 정화기에서 제거된 슬러지의 고체상의 농도는 약 10%입니다. 슬러지는 특수 슬러지 축적기로 들어갑니다. 8
. 슬러지의 소량은 종자로 알칼리화 단계로 되돌아갑니다. 슬러지 축적기의 부피는 필터 프레스가 손상된 경우 비상 정지를 방지하기 위해 최대 부하에서 장치를 이틀 동안 작동하도록 설계되었습니다. 필터 프레스 작업 시간 9
하루 8시간이다. 이 시간 동안 3...4개의 다운로드가 처리됩니다. 한 부하의 압력 테스트 후 2톤의 슬러지가 형성되고 그 안의 건조 물질 함량은 30 ... 35%입니다. 수원과 정제수의 화학적 조성은 표 3과 같다. 정제수 17
탈황 주기로 돌아갑니다. 설치 제어 방식도 그림 14에 나와 있습니다. 가성소다 용액은 원수(유량계 및 제어 밸브)에 따라 투여됩니다. 14
); 응집제는 물의 흐름에 비례하여 도입됩니다(제어 밸브 15
). 원수 및 정제수의 화학성분 탈황 공장 후 표 3 | 색인
| 폐수
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| 청소하기 전에
| 청소 후
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| pH |
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| 부유 고형물, mg/l |
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| COD, mg/l |
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| 카드뮴, mg/l |
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| 수은, mg/l |
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| 크롬, mg/l |
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| 니켈, mg/l |
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| 아연, mg/l |
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| 납, mg/l |
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| 구리, mg/l |
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| 아황산염, mg/l |
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| 불화물, mg/l |
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| 황산염, mg/l |
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처리된 폐수는 펌프에 의해 수집 탱크 밖으로 펌핑됩니다. 10
. 처리수의 pH가 필요한 값보다 낮으면 밸브가 닫힙니다. 18
원수의 공급이 중단되고 밸브가 16
스위치 및 처리된 물은 알칼리화 상태로 되돌아갑니다. 이퀄라이저 12
정화기 및 슬래그 수집기의 슬러지 수준은 지속적으로 모니터링됩니다. 일반적으로 설치는 안정적으로 작동합니다. 질문 및 작업 1. TPP에서 폐수를 생성하는 이유는 무엇입니까? 2. 석탄화력, 가스화력발전소에서 발생하는 폐수는? 3. 석유 제품은 수역의 동식물에 어떤 영향을 미칩니까? 4. 자연 수역의 열 오염이란 무엇입니까? 5. 화력 발전소에서 나오는 폐수가 인간에게 미치는 위험에 대해 무엇을 알고 있습니까? 6. 수처리 공장의 폐수는 어떻게 형성됩니까? 중화의 주요 방법. 7. 석유 제품의 정수 시스템은 어떤 요소로 구성되어 있습니까? 8. 석유 화력 발전소의 RAH 세척수에서 귀중한 성분을 어떻게 포착할 수 있습니까? 9. 가스, 연료유 및 석탄 화력 발전소에서 화학 세척으로 인한 폐수 처리 및 사용의 차이점은 무엇입니까? 10. 생화학 폐수 처리 방법은 무엇에 사용됩니까? 11. 장비의 화학 세척 중 폐수 양을 대략적으로 결정하는 방법은 무엇입니까? 12. GZU 시스템의 폐수와 관련하여 어떤 중화 방법이 사용됩니까? 13. 비소와 불소의 침전은 어떻게 수행합니까? 14. 석탄재의 흡착 특성은 화력 발전소의 폐수 처리에서 어떤 역할을 합니까?
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